Нагрузка гидростатическая равномерно

Таким образом, задача определения условий существования изгибных форм равновесия (смежных с исходной круговой) кругового кольца, находящегося под действием равномерной гидростатической нагрузки, свелась к типичной задаче на собственные значения. [c.226]

В рассматриваемой задаче, когда на кольцо, сжатое равномерно распределенной гидростатической нагрузкой, не наложены дополнительные связи, в решении удобнее использовать уравнение (6.9), имеющие более низкий (четвертый) порядок. Перепишем это уравнение в виде [c.226]

Рассмотрим закритическое поведение кругового кольца. Выше определены критические точки бифуркации исходной формы равновесия кругового кольца при нескольких случаях его нагружения. Более детальное изучение закритического поведения кольца в окрестности критической точки бифуркации показывает, что при потере устойчивости кольцо ведет себя подобно сжатому стержню, продольные перемещения которого не стеснены (см. 17). Следовательно, критическая точка бифуркации кольца Ах оказывается точкой бифуркации первого типа, а малейшее превышение критической нагрузки приводит к резкому нарастанию прогибов кольца (рис. 6.8). Если имеется несколько дополнительных жестких опор, препятствующих перемещениям кольца, то его поведение после потери устойчивости будет иным. В том случае, когда число опор четное и они равномерно распределены по окружности кольца, критическое значение гидростатической внешней нагрузки определяется по следующей формуле (в случае нечетного числа опор нельзя пользоваться полученным выше решением для незакрепленного кольца) [c.235]

Однако задача устойчивости кругового кольца под действием равномерной гидростатической нагрузки представляет большой интерес. В методическом отношении эта сравнительно простая задача помогает лучше понять более сложные задачи устойчивости тонкостенных оболочек вращения при различных схемах их нагружения. [c.237]

Начнем с простейшей задачи устойчивости длинной цилиндрической оболочки (трубы), нагруженной равномерным внешним гидростатическим давлением (рис. 6.15). Длину оболочки будем считать настолько большой, что характер закрепления ее торцов не влияет на поведение оболочки при потере устойчивости. (Ниже дана оценка длины оболочки, при которой можно пренебречь влиянием закреплений ее торцов на критическое давление). Такая длинная оболочка может деформироваться без удлинений и сдвигов срединной поверхности в частности, каждое сечение оболочки может деформироваться одинаково, как нерастяжимое кольцо. Поэтому для определения критического внешнего давления и формы потери устойчивости такой оболочки можно воспользоваться решением задачи устойчивости кругового кольца под действием равномерной гидростатической нагрузки. [c.249]

Для кольца собственные значения интенсивности равномерной гидростатической нагрузки определяем по формуле [c.249]

Для замораживания напряжений в объемных моделях и тарировочных образцах применяются термостаты с прозрачными стенками, в рабочую камеру которых помещают нагрузочные приспособления (рис. 30). Для нагружения модели равномерно распределенной (гидростатической) нагрузкой может быть использовано специальное нагрузочное устройство [23], в котором нагрузка на модель осуществляется давлением масла, поступающего из резервуара под действием сжатого азота. Для замораживания моделей нагрузочная камера обычно имеет специальный обогрев. [c.110]

Поясним порядок работы с диаграммой. Рассмотрим, например, процесс растяжения стержня. При нарастании нагрузки увеличиваются значения <73 3 и, на графике получаем последовательность точек, образующих непрерывную линию, которую назовем путем нагружения. Для растяжения имеем <7 3 = (7 и = сг, а путь нагружения представляется отрезком прямой, наклоненной под углом а к оси абсцисс, причем tga = экв экв случая чистого сдвига путь нагружения также будет отрезком прямой, но tga = (г — —т))/т = 2. Саму ось абсцисс надлежит считать путем нагружения для трехосного равномерного растяжения, когда <71 = <72 = стз и (7 3 = 0 и tg а = О. Кроме того, ось ординат является путем нагружения двухосного сжатия, когда сг - О, СТ2 < О, сгз < О, (7 цв = О и tga = ос. Ось ординат также следует считать путем нагружения для любого трехосного сжатия, за исключением случая гидростатического сжатия, когда (Т1 = (Т2 = стз < 0. [c.125]

Пластина с одинаковыми круговыми отверстиями (диаметр d), расположенными в шахматном порядке (шаг /), растягивается равномерно в направлениях X, у. Вычислить статически возможную нагрузку (статически возможное поле составить из квадратных областей гидростатического растяжения и прямоугольных областей одноосного растяжения). [c.234]

Свободно опертая прямоугольная пластинка под гидростатическим давлением. Положим, что свободно опертая прямоугольная пластинка нагружена, как показано на рис. 66. Поступая как и в случае равномерно распределенной нагрузки, примем прогиб пластинки в виде ) [c.145]

В связи с этим в первую очередь здесь следует изучить их работу под равномерно распределенной и под гидростатической нагрузками. [c.240]

Осесимметричная задача. Рассмотрим трехслойную цилиндрическую оболочку конечной длины L, свободно опертую по торцам на неподвижные в пространстве жесткие опоры. На внешнюю поверхность воздействует тепловой поток равномерной плотности qt. Силовая компонента нагрузки представляет собой импульс равномерного гидростатического давления [c.491]

На рис. 69, а представлена расчетная схема шпангоута платформы. Опорами являются продольные балки. Поперечные элементы нагружены равномерно распределенной нагрузкой <71 = — яи/к, где ди пропорциональна весу платформы с грузом, приходящемуся на площадь пола, отнесенную к данному элементу. Сила Рб=0,5ук 1 определяется как гидростатическая сила (например, [c.123]

Из этой таблицы видно, что имеется достаточно хорошее соответствие между деформациями, полученными по коэффициентам влияния при реальных давлениях на лопасть и непосредственно измеренными в натурных условиях. При этом в вычисленные значения деформаций не входят составляющие от действия центробежных сил, чем можно объяснить более высокие значения измеренных в натуре деформаций у датчиков, расположенных ближе к фланцу (датчики 1 и 3). В центральной части лопасти (датчик 2), где влияние центробежных сил существенно меньше, разница между деформациями, измеренными в натуре и найденными по коэффициентам влияния (по действительным нагрузкам), заметно меньше. Для датчиков 5 и 6, установленных в одной и той же точке по взаимно перпендикулярным направлениям, несмотря на большую разницу между значениями деформаций для каждого датчика, измеренными в натуре и найденными по коэффициентам влияния, разница между суммарными значениями деформаций невелика. В связи с этим можно предположить, что значительная разница в величинах деформаций, полученных двумя методами для отдельных датчиков 5 и б при близком схождении их суммарных деформаций, объясняется различием в угловой ориентации прямоугольной розетки этих датчиков при измерениях на модели и в натуре. Из табл. VI. 12 можно видеть также, что при реальных рабочих нагрузках рассматриваемых лопастей в наиболее напряженной зоне лопасти максимальные напряжения практически совпадают с напряжениями от действия равномерно распределенной нагрузки, равной гидростатическому рабочему напору. В связи с этим наибольшие напряжения в лопасти в первом [c.459]

При всех рабочих режимах в консольных зонах лопасти напряжения по данным натурных измерений не превышают 500 кг/см , тогда как в предположении равномерно распределенной нагрузки, равной гидростатическому напору Я = = 2,6 кг/см , напряжения в тонкой части лопасти со стороны выходной кромки достигают примерно 1000 кг/см . Поэтому, учитывая, что при натурных измерениях на Нарвской и Волжской ГЭС не зафиксировано значительных динамических составляющих деформаций, представляется неоправданным принятое на турбинах Волжской ГЭС увеличение толщины лопасти ПЛ-587 в консольной менее напряженной зоне (по сравнению с лопастью ПЛ-495). Оценка прочности с учетом предела выносливости натурной лопасти показывает, что запас прочности лопасти в наиболее напряженном месте достаточен [24]. [c.460]

В работе [22] рассматривается контактное взаимодействие со сцеплением штампа и цилиндрической оболочки, несущей внутреннюю равномерную гидростатическую нагрузку. Решение задачи находится из дифференциальных уравнений деформирования оболочки в предположении, что область контакта задана. [c.244]

Для того чтобы вычислить частный интеграл на третьем участке при л /, нужно продолжить гидростатическую нагрузку и ввести уравновешивающую этот избыток компенсирующую нагрузку (рис. 10.27, б). Эту нагрузку, расположенную на участке лс /, можно разбить на гидростатическую (треугольную) и равномерно распределенную нагрузки, начинающиеся с сечения x=f. Учитывая полученные результаты, запишем частный интеграл для третьего участка балки [c.296]

Гидростатические направляющие в противоположность гидростатическим радиальным подшипникам имеют малые потери мощности на трение так как в направляющих скорости скольжения относительно малы, то направляющие могут иметь широкие перемычки, а используемое масло может быть вязким. Гидростатические направляющие обеспечивают даже при самых низких скоростях равномерное (без скачков) движение. Эти направляющие не подвержены износу, а поэтому они долго сохраняют первоначальную точность. Для повышения жесткости гидростатические направляющие изготовляют замкнутыми (с планками). В таких направляющих существует строгая взаимосвязь между внешней нагрузкой, давлением в карманах основных и дополнительных направляющих, что усложняет расчет. [c.97]

Современные гидростатические подшипники обеспечивают необходимое центрирование вала и предотвращают опасность прижатия вала к вкладышу при любых изменениях нагрузки в заданных пределах. Во вкладыше (рис. 236) делают несколько равномерно расположенных по окружности продольных карманов I. Карманы располагают не на всей длине вкладыша, и в каждый пз карманов через дроссели или дозирующие отверстия 2 подводят масло. Между этими карманами параллельно им выполняют канавки для стока масла. Давление масла в карманах меньше, чем в сети оно определяется соотношением гидравлических сопротивлений в отверстиях и в зазорах подшипника. Радиальное смеще- [c.486]

Этот вид прессования основывается на равномерном приложении нагрузки к формуемому телу жидкостью или газом в большинстве случаев через гибкую оболочку. Вариантом изостатического формования является гидростатическое прессование. [c.225]

Радиальные подшипники (рис. 4.10, а) выполняют с равномерно расположенными по окружности карманами, в каждый из которых от источника питания через дросселирующее устройство подается смазочная жидкость под давлением, за счет чего образуется подъемная сила, и вал всплывает. Под действием внешней нагрузки Р вал занимает эксцентричное положение относительно втулки. Образуется разность рабочих зазоров, через которые вытекает смазочный материал из противоположных карманов, а следовательно, изменяются и гидравлические сопротивления на выходе карманов. Это приводит при наличии гидравлических сопротивлений дросселей на входе в карманы к изменению давлений в каждом кармане результирующая давлений воспринимает внешнюю нагрузку и возвращает вал в исходное центральное положение. Гарантированный слой смазочной жидкости имеет место не только в установившемся режиме, но и во время пуска и останова, что является существенным достоинством гидростатического способа смазывания. [c.149]

Расчетная схема показана на рис. 55, а. Изнутри на втулку действует гидростатическое давление р, в местах задела — момент (отнесенный к единице длины окружности) и равномерно распределенная поперечная сила Qo (нагрузка на единицу длины). Давление для прочного закрепления заготовки [c.98]

Здесь знак равенства может быть лишь в случае, когда напряжения а ц и 0 у отличаются на величину равномерного гидростатического давления (поскольку от последнего условие текучести не зависит). Это аддитивное давление равно нулю, если 6 р О, т. е. где-либо на поверхности тела задана нагрузка. [c.294]

Увеличение сопротивления гидростатической нагрузке напорных рукавов, применяемых для средних и высоких давлений рабочей среды, достигается введением армируюш,их металлических элементов — проволочных спиралей, проволочной плетенки, стальных тросов, стальных гибких металлорукавов и оплеток или навивок из стальной проволоки. Иногда напорный рукав усиливают спиралями для создания большей его устойчивости равномерно распределенному внешнему гидростатическому давлению. [c.180]

В целом реология приняла единый подход, концентрируя свое внимание на исследовании сдвиговых деформаций и отождествляя течение со сдвигом, развиваюш имся во времеш . Эта точка зрения является слишком узкой. Более детальные наблюдения показали, что хотя различные реологические свойства более очевидны при сдвиге, они также имеют место и при объемной деформации. Это обстоятельство уже вынудило сделать оговорки. В параграфе 9 главы XI остаточная деформация уплотнения определена как вид остаточной деформации, который будет проявляться и при всестороннем равномерном давлении и поэтому будет явлением объемной пластичности и объемной прочности. Генки (1924 г.), представления которого о пластическом течении здесь приняты и объяснены в главе VI, выразил свою точку зрения так Ясно, что гидростатическое сжатие или растяжение не может оказывать влияния на пластическое течение. Если в экспериментах обнаруживается такой эффект, он должен быть отнесен за счет возмущений, производимых невидимыми явлениями разрушения . Утверждение, сделанное во втором предложении, относится к материалам, имеющим полости или поры, и которые могут локально разрушаться вблизи них, где происходит концентрация напряжений. Но второе предло жение противоречит в некоторой степени первому. Верно, что остаточная деформация уплотнения не есть случай пластического течения, так как они появляются практически одновременно с нагрузкой. [c.202]

Равносторонняя треугольная пластинка, защемленная по двум или трем краям. Треугольную форму придают иногда днищам бункеров и снлосов. В подобных случаях треугольная пластинка защемляется жестко по обоим своим наклонным краям и упруго по третьему горизонтальному краю (рис. 160). Практический интерес при этом представляют только равномерное и гидростатическое распределения нагрузки. Максимальный изгибающий момент для пластинки и моменты защемления в середине защемленного края определяются формулами [c.352]

По вычисленным с помощью коэффициентов влияния величинам деформаций графическим экстрополированием были найдены величины радиальных напряжений в корневом сечении (фиг. VI. 15). При данных режимах работы гидротурбины величины напряжений в корневом сечении примерно равны напряжениям от действия равномерно распределенной нагрузки р = 3 кг/см , что составляет примерно 0,43 от расчетного гидростатического напора Н = 70 м вод. ст., тогда как в поворотно-лопастных гидротурбинах напряжения в той же зоне при рабо- [c.461]

Расчет при давлении гидростатическом или равномерном 577 578 — Расчет при нагрузке моментами или силой сосредоточенной 575, 576 --треугольные равносторонние защемленные — Расчет 577, 578 - треугольные равносторонние шарнирно опертые— Расчет 575—577 - упруго-пластические — Напряжения температурные 128 Пластвчность — Теория — см. Теория пластичности, — Условия — см. Текучесть — Условия [c.823]

Наибольшее применение находят барабанные вак5 ум-фильт-ры, состоящие из корпуса, торцовых дисков, мешалки, ванны и привода. Основным расчетным элементом является корпус барабана (рис. 57). Барабан нагружен гидростатическим давлением суспензии радиальной равномерно распределенной по образующей нагрузкой t от механизма съема осадка собственным весом р (барабана, фильтрата и осадка) разностью с между атмосферным давлением и разрежением в полости ячейки, которая действует на участок цилиндрической обечайки между опорными выступами фильтровальных плит. Крутящий момент привода передается через металлический вал (на чертеже не показан). Хотя жесткость на кручение корпуса барабана достаточна для передачи крутящего момента, конструкция без вала нецелесообразна, так как необходимо укрепление узла сопряжения вала с торцовыми дисками. [c.100]

К. Гарднер [7.9] предложил приближенный полуэмпириче-ский метод расчета круговой трубной решетки. Он считает, что нейтральная поверхность равномерно перфорированной пластины конгруэнтна ) нейтральной поверхности пластины того же радиуса и также нагруженной, причем изгибная жесткость ее пропорциональна цилиндрической жесткости коэффициент пропорциональности определяется экспериментально. Внешняя нагрузка на решетку от труб предполагается непрерывно распределенной, состоящей из гидростатического давления (внутри либо снаружи труб) и части, обусловленной прогибами обоих решеток, расположенных по концам труб. В результате расчет сводится к решению системы двух дифференциальных уравнений осесимметричной деформации сплошной круговой пластины на спошном упругом основании в бесселевых функциях. В дальнейшем автор анализирует различные варианты граничных условий для каждой из пластин. [c.340]

При экспериментальном определении зависимости с, = /(е,) в условиях монотонного возрастания нагрузки обычно используют простое растяжение гладкого образца. Обработка результатов испытания позволяет получить зависимость истинных напряжений от истинных деформаций в пределах равномерного распределения удлинений по длине образца, т.е. до образования шейки. При нагружении плоского листового образца методом гидростатического вьшучивания зависимость [c.196]

Описанную здесь двойственность в характере разрушения удобно иллюстрировать с помощью так называемой диаграммы механических состояний испытуемого образца, когда по оси абсцисс откладываются эквивалентные напряжения по критерию максимальных напряжений растяжения а по оси ординат — эквивалентные напряжения по критерию максимальных касательных напряжений а з (рис. 6.5). Эта диаграмма связана с именами Н. Н. Давиденкова и Я. Б. Фридмана. Поясним порядок работы с диаграммой. Рассмотрим, к примеру, процесс растяжения стержня. При нарастании нагрузки увеличиваются значения и а , на графике получаем последовательность точек, ложащихся на непрерывную линию, которую назовем путем нагружения. Для растяжения имеем = о и ст з = ст, а путь нагружения представляется отрезком прямой, наклоненной под углом а к оси абсцисс, причем tga = aэкв/ст кв = ст/ст= 1. Для случая чистого сдвига путь нагружения также будет отрезком прямой, но tga =(т - (- т))/т = 2. Саму ось абсцисс надлежит считать путем нагружения для трехосного равномерного растяжения, когда а, = Оа = стд и ст = О и tga = 0. Кроме того, ось ординат является путем нагружения двухосного сжатия, когда (Т1 = 0, Стз<0, аз<0, сТэкв = 0 и 1 а = оо. Эту ось ординат также следует считать путем нагружения для любого трехосного сжатия, за исключением случая гидростатического сжатия, когда а = а2 = стз<0. [c.143]

Использование гидростатического способа смазывания позволяет усреднить периодические погрешно-сти сопрягаемых поверхностей опор и направляющих. Степень редуцирования погрешностей зависит от толщины масляной пленки, системы питания, величины и характера погрешностей и др. Повышение точности гидростатических опор и направляющих объясняется также более равномерным распределением нагрузки на направляющих, чем у других типов опор. Даже при наличии опрокидывающего момента обеспечивается более равномерное нагружение. [c.35]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...