Состояние Расчетные диаграммы

Состояние парогазовой смеси должно быть задано тремя параметрами давлением, температурой и объемной долей пара. По известному составу газа и заданной или вычисленной доле пара находим расчетную изобару, как показано в предыдущем параграфе. На пересечении этой изобары с изотермой заданной температуры находим точку, отвечающую заданному состоянию. По диаграмме в этой точке находим энтальпию / ккал/моль и объем моля V м /моль при давлении 1 ата. Действительный объем моля вычисляем по формуле [c.168]

Данные о взаимодействии Fe с Mo. приведены в экспериментальных работах [1—5] и обзорах [6—8], в которых были сделаны попытки построить диаграмму состояния расчетным методом по результатам металлографического, рентгеновского, термического анализов в сочетании с термодинамическими данными (рис. 280). [c.511]

Уравнение состояния для паров весьма сложно и в расчетной практике не применяется. Вследствие этого для практических целей используют таблицы и диаграммы, составленные на основании опытных и теоретических данных. [c.185]

Л/ Образец разрывается. Этот кажущийся парадокс объясняется следующим. Напряжение а есть отношение F/A, где А — первоначальная площадь поперечного сечения образца. Соответственно е = А1/1, где I — первоначальная длина образца. Однако при растяжении образца из пластичного материала уже при достижении предела текучести на гладкой цилиндрической части образца начинает образовываться шейка — короткий утончившийся участок. Однородность напряженного состояния по длине образца нарушается, так как сечение шейки А быстро уменьшается и действительное напряжение в ней FIA превышает расчетное а = FIA, т. е. то, какое откладывают по оси ординат на диаграмме. Сказанное касается и удлинения, которое концентрируется на длине шейки. Поэтому если диаграмму растяжения перестроить так, чтобы по оси ординат откладывать действительное напряжение о = F Аш> то кривая не будет иметь максимума, напряжение будет расти вплоть до момента разрыва, как показано штриховой линией между точками D а R. [c.103]

В работе [2] предложено оценивать сопротивление циклическому нагружению с помощью деформационных критериев, а сопротивление действию статической составляющей От — с помощью предела длительной прочности. Диаграмма предельного состояния в координатах га—Щ наглядна, но на основании ее трудно составить расчетные уравнения, позволяющие оценивать долговечность при отсутствии непосредственных экспериментальных данных. [c.158]

У сварных соединений некоторых сплавов в состоянии после сварки (особенно у сплавов 2219, 6061 и литейных сплавов) повышение предела текучести в интервале 77— 4 К необычно велико и непропорционально тому, что можно было бы ожидать на основании поведения сварных соединений при более высоких температурах и свойств основного металла [3]. Это можно объяснить тем, что предел текучести сварных соединений при 4 К определяли по диаграммам, которые регистрировали перемещение захватов, а не деформацию на расчетной длине образца, что не обеспечивает возможность точного определения при испытании образцов, не однородных по длине расчетной части. [c.185]

Расчетный метод оценки прочности по локальным значениям напряжений или деформаций применительно к условиям повторных воздействий температурного поля и механической нагрузки должен предусматривать детальное и последовательное во времени исследование кинетики напряженно-деформированного состояния. При этом должны учитываться пути нагружения (которые, как правило, являются сложными), изменение диаграммы деформирования в связи с температурой и повторными нагружениями, ползучесть и ее взаимодействие с кратковременной пластической деформацией. В результате должны быть определены величины, которые могут быть приняты в качестве критерия прочности яри сравнении с экспериментальными данными, полученными в соответствующих условиях. [c.7]

В работах [3, 4] диаграмму состояния Со—Мп строили расчетным путем. Расчетный вариант диаграммы был проверен экспериментально [4] с использованием метода диффузионных пар. [c.46]

Диаграмма состояния Си—Mo экспериментально не построена. Согласно обзорам [X, Э] Си и Мо не смешиваются в жидком и твердом состоянии, а взаимная растворимость компонентов при температуре 900 °С чрезвычайно мала [1]. В работе [2] диаграмма состояния Си—Мо (рис. 147) построена в основном с учетом данных работы [3], которые получены исключительно расчетным методом с использованием термодинамических параметров. В системе согласно работам [2, 3] имеют место монотектическое и эвтектическое равновесия (табл. 103). [c.275]

Приведенная на рис. 275 диаграмма состояния Fe -Ir построена расчетным методом с использованием литературных данных по термодинамическим свойствам компонентов, жидкой и твердых а, у и 5 фаз [2,4]. [c.504]

На рис. 475 приведен вариант диаграммы состояния Hf—Ni, построенный с учетом данных аналитического обзора [4] и расчетных данных [51. Реакции образования соединений, эвтектические и перитектоидные реакции, протекающие в системе Hf—N1, приведены в табл. 371. [c.887]

Hf и Ti образуют ряды растворов. Согласно работе [2] температурный интервал области (aHf, aTi) + (PHf, PTi) не превышает 10 С. По данным работы [3], температурные кривые, соответствующие началу и концу полиморфного превращения (aHf, aTi) (PHf, pTi) проходят через пологий минимум. В работе 4] построена диаграмма состояния Hf—Ti расчетным путем по методу Кауфмана, которая хорошо согласуется с экспериментально построенной диаграммой. [c.915]

Результаты исследования диаграммы состояния Pu-Th приведены в работах [1-3 и др.]. В работе [4] представлен расчетный вариант диаграммы, базирующийся на экспериментальных данных. Окончатель- [c.96]

В системе имеется небольшая растворимость Sb в (Si) твердом состоянии. Солидус имеет ретроградный характер [Э, 1, 2] и показан на вставке диаграммы состояния согласно работе [1], в которой использовался метод микротвердости. Максимальная растворимость Sb в твердом Si имеет место при 850 °С и составляет 0,22 % (ат.) [1].Теоретические расчеты, выполненные в работе [2], дали максимальную растворимость Sb в твердом Si -0,4 % (ат.) при температуре -1325 °С. Согласно другим экспериментальным работам, максимальная растворимость Sb в твердом Si составляет -0,14 % (ат.) при температуре -1325 °С р]. В работе [3] в приближении теории регулярных растворов рассчитаны ликвидус системы Sb-Si и растворимость Sb в Si. Получено хорошее совпадение расчетных данных с экспериментальными результатами. [c.231]

Данные различных исследователей о характере взаимодействия металлов хорошо совпадают между собой РС, Э]. Диаграмма состояния U-W (рис. 664) эвтектического типа, в которой отсутствуют промежуточные фазы, а эвтектическая реакция вырождена [1, 2]. Растворимость W в (yU) при 1 ООО °С составляет 0,4-0,9 % (ат.) Х]. Растворимость W в (pU) и (aU) настолько мала, что не влияет на температуры полиморфных превращений U. На основании термодинамических данных расчетным [c.414]

Точные уравнения состояния реальных газов обычно являются столь сложными, что непосредственное практическое применение их к расчетам невозможно. Такими уравнениями пользуются для составления термодинамических таблиц и расчетных диаграмм. К их числу относится уравнение М. П. Вукаловича и И. И. Новикова, основанное на разработанной ими теории реального газа. [c.56]

В сущности все методы построения предельных поверхностей слоистых композитов предполагают использование линейно упругого подхода при определении напряженного состояния материала. Из этого однозначно следует, что для слоя достижение предела текучести равносильно исчерпанию несущей способности. В результате расчетная диаграмма а(е) композита получается или линейной или кусочно линейной, если отдельные слои, составляющие композит, достигают предельного состояния еще в процессе нагружения, до разрушения композита в целом. Многие из практически используемых видов однонаправленных композитов в действительности деформируются нелинейно при действии касательных напряжений и напряжений, перпендикулярных направлению армирования. В результате и диаграмма деформирования слоистого композита в целом может оказаться нелинейной. Более того, отдельные слои композита могут обладать [c.149]

На рис. 7.105 представлена расчетная диаграмма одноосного деформирования (езз > о, ej = 22 = 0) в монотонном режиме структурно-неоднородной среды, модель которой описана в 7.1, а на рис. 7.11а и б — геометрическое место предельных равновесных состояний, регистрируемых при проведении испытаний методом превентивных разгрузок. В режиме многократного активного нагружения и разгрузки на каждом зтапе были определены точки, соответствующие началу ла>> винообразного разрушения. Огибающая этих точек подобна участку BDE схематичной диаграммы деформирования, приведенной на рис. 7.10а. Точки максимума кривых соответствуют одному напряженно-деформированному состоянию с поврежденностью 8,3%. [c.146]

Aq = А (t) небольшая и ею можно в знаменателе (7) пренебречь, получим Aq = Wot. Соответствуюгцие расчетные диаграммы отмечены цифрами 1 и 2 на рис. 2, а, б. Как и следовало ожидать, статически возможное упругое напряженное состояние дает завышенное значение Wq почти в два раза в сравнении с истин- [c.318]

Для изучения ироцгссов превращения тепла в работу в тепловых двигателях, кроме пяти параметров р, V, Г, и и I, вводят еще один — энтропию (обозначается ). Название этого параметра происходит от греческого слова тропос , что значит превращение . Из последующего будет видно, что для исследования процессов превращения тепловой и механической энергий в тепловых машинах широко используют именно этот параметр состояния газа. Значения,энтропии для различных газов и широко используемых газовых смесей подсчитывают по особым формулам и сводят в таблицы используют вычисленные значения и для составления расчетных диаграмм. [c.27]

Расчетная зависимость Ki (T) для стали 15Х2МФА в исходном состоянии, полученная на основании изложенных положений, представлена на рис. 4.16. При расчете использовали диаграмму деформирования в виде (Т = От + f (е ) = От + Ло (е Г и учитывали ее изменение от температуры (см. табл. 2.1), а также использовали данные табл. 2.3 и зависимость S (е ). представленную на рис. 2.9, в и 4.17. Для температур выше —60 С было принято /Пт = /Пт(—60°С), поскольку, как видно из табл. 2.3, т(—100 °С) ж т —60 °С). [c.235]

Более подробно следует остановиться на значениях прочностных характеристик, которые в дальнейшем будут фигурировать в зависимостях для расчета статической прочности механически неоднородных соединений. Ранее, в работе /9/, для бездефектных соединений с мягкими прослойками нами была принята на основе многочисленных зкспериментальнььх данных идеально-жестко-пластическая диаграмма мягкого металла М. При этом, в расчетных формулах данную диаграмму в условиях общей текучести аппроксимировали на уровне значений временного сопротивления металла М (ст ). Для соединений с плоскостными дефектами такой подход применим не всегда. Последнее связано с ростом вблизи вершины дефекта показателя напряженного состояния П = Oq/T (здесь Од — гидростатическое давление, Т— интенсивность касательных напряжений, которая равна пределу текучести мягкого или /с твердого металлов при чистом сдвиге). Предельную (предшествующую разрушению) интенсивность пластических деформаций можно определить из диаграмм пластичности, отражающих связь предельной степени деформации сдвига Лр с показателем напрязкенного состояния П для конкретных материалов сварных соединений /9, 24/. Для этого необходимо знать показатель напряженного состояния П, величина которого зависит только от геометрических характеристик сварного соединения, степени его механической неоднородности и размеров дефекта П = (as, 1/В, f )Honpe-деляется из теоретического анализа. Определив значение предельной интенсивности пластических деформаций, по реальной диаграмме деформирования рассматриваемого металла СТ, =/(Е ) находим величину интенсивности напряжений в пластической области. Интервалы изменения а следующие Q.J, < а . Для плоской деформации та -кая подстановка в получаемые формулы означает замену временного сопротивления на данную величину. [c.50]

Для определения расчетных значений параметра соединений, металл которых описывается реальными диаграммами деформирования или близкими к ни.м (например, типа а, Аг ) можно воспользоваться алгоритмом (3.8) Последнее возможно благодаря наличию функциональных связей между соотношением напряжений в деформируемом теле п (или видом напряженного состояния v ) и ко.мпактносгью его поперечного сечения X. [c.150]

Рис. 7.32. Диаграмма состояния недорасширенной (Л > 1) сверхзвуковой струи i —уравнение неразрывности (105), уравнение количества движения (108), 3 — уравнение неразрывности (ИЗ), а — выходное сечение сопла, т — макспмальное сечение первой бочки , d — выходное сеченпе идеального расчетного сопла, с — изобарическое сечение

На рис. 2.1, й представлена параметрическая диаграмма длительной прочности больщого количества труб, выполненных из стали 12X1МФ с различной структурой. Кривая 1 проведена по расчетным значениям длительной прочности [43]. Если не учитывать структурного состояния металла, то разброс жаропрочных свойств для рассмотренных труб составляет 35%. [c.49]

В уравнения (6.18), (6.19) вводят абсолютное значение Ощ-При выводе этих уравнений принято, что выполняется условие От+Оа Ов, а тзкже предполагается независимость временного сопротивления от знака напряжения. Эти допущения, как и способ построения диаграммы предельного состояния, в большинстве случаев обеспечивают определение долговечности с некоторым запасом. Примеры соответствия экспериментальных и расчетных данных приведены в табл. 22. Напомним, что расчетные значения долговечности при их дальнейшем использовании следует уменьшить на величину запаса по долговечности п - [c.175]

Для элементов конструкций, работающих при повышенных температурах в условиях простого или близких к нему режимов нагружения, необходим расчетный анализ на основании деформационной теории пластичности и теории старения с использованием изоциклических и изохронных диаграмм деформирования. При обосновании уравнений состояния принимают гипотезу о том, что полную упругопластическую деформацию в полу цикле с выдержкой, когда проявляются временные эффекты, можно представить в виде суммы мгновенной упругопластической деформации и деформации ползучести. [c.157]

В Московском энергетическом институте проводятся аналогичные экспериментальные работы по определению термодинамических свойств пара. Здесь же группой научных работников МЭИ (М. П. Вукаловичем, И. И. Новиковым, В. А. Кириллиным, В. Н. Зубаревым, А. Е. Шейндлиным, Л. И. Румянцевым и др.) проводятся работы по теоретическому исследованию термодинамических свойств водяного пара. В Московском энергетическом институте в 1937 г. на основе научных представлений получено уравнение состояния водяного пара. По этому уравнению были составлены таблицы состояния водяного пара и энтропийные диаграммы, совпадающие со скелетными таблицами в пределах допуска [8]. Большая часть точек в пределах проведенных экспериментальных работ получена расчетным путем. Это обстоятельство не явилось случайностью и основано на глубоком анализе предшествующих теоретических и экспериментальных работ, проведенных как в Советском Союзе, так и за рубежом. [c.21]

Поверхность предельного состояния характеризует прочность материала детали при пропорциональном нагружении, когда число циклов и длительность действия нагрузки возрастают одновременно в одинаковой степени. На диаграмме рис. 4.8 этому процессу соответствует перемеп] ение по лучу ОА . Если в рассматриваемый момент наработка детали характеризуется горизонтальными координатами точки П, то запас по циклической долговечности (для уровня нагрузки в детали А д) определяется отношением отрезков ОА/ОД. Вертикальные и горизонтальные проекции сечений поверхности предельного состояния представляют собой кривые малоцикловой усталости Ае — Ы, Ае — Тц и зависимость долговечности от длительности выдержки в цикле Тц — N. Эти кривые для конструкций энергетического машиностроения рассмотрены в гл. 2 и 3. Зависимости Ае — N как для литых, так и для деформируемых жаропрочных авиационных сплавов на никелевой основе могут быть представлены уравнениями Мэнсона — Коффина АеМ = С. Особенностью этих сплавов является то, что величины т т С при высоких температурах (750—1050° С) не постоянны, а изменяются в широких пределах т — в 1,5— 2 раза, С — до 10—20 раз). Поэтому использование зависимостей типа Ае — в расчетах деталей авиационных двигателей требует экспериментального исследования соответствуюш его материала и определения постоянных т ж С. Однако возможны некоторое обобш ение экспериментальных данных и вывод расчетных зависимостей, пригодных для определения долговечности. Если рассматривать совокупность полученных экспериментальных точек для материалов одного класса и определить средние значения и границу нижних значений области разброса экспериментальных точек, то для долговечностей 10 — 10 соответствующие уравнения этих кривых можно представить в виде [c.88]

Значительный интерес естественно, представляет экспериментальная проверка диаграммы деформирования и кривых ползучести, получаемых на основе структурной модели, в частности, при использовании уравнений состояния (7.38) — (7.40). Рис. 7.30 тгллюстрирует вытекающее из указанных уравнений положение о независимости в опреде.тенных условиях диаграммы деформирования от предыстории. Опыт полностью подтверждает совпадение кривых деформирования на участке ОА (либо СА) независимо от того, предшествовала ли этому участку релаксация СО либо РО) или процесс, промежуточный между релаксацией и ползучестью ВО либо ЕС). В соответствии с уравнениями (7.38) — (7.40) уравнения кривых и СА могут быть определены по кривой АВС путем ее преобразования с коэффициентами центрального подобия, равными отношениям АО АО и АС АС соответственно. Расчетные кривые на участках О А и СА показаны на рис. 7.30 пунктпрны-ми. линиями они близки к экспернмента.ль-пым. [c.205]

Таким образом, сопоставление расчетных значений деформационного упрочнения никеля для бесструктурного и структурированного состояний показывает, что Ааупр определяется не столько количеством, сколько распределением дефектов кристаллической решетки. Если пересчитать все точки на графиках изменения энтропии (см. рисЛ.8) на значения упрочнения Даупр при помощи выражения (2.9), то можно получить диаграммы деформационного упрочнения для соответствующих материалов. [c.50]

Расчетная оценка эволюции диаграмм состояния под влиянием размерных эффектов затруднительна, поскольку отсутствует необходимая термодинамическая информация. Проведение такой оценки возможно лишь для простейших идеализированных случаев. Значения эвтектической температуры для системы TiN — AIN различной дисперсности, рассчитанные в рамках простейшего регулярного приближения без учета взаимной растворимости компонентов, приведены в табл. 3.3. Данные о снижении эвтектической температуры в зависимости от дисперсности одного из компонентов для систем Ti —TiB2 и TiN —TiB2 представлены в табл. 3.4. [c.56]

Диаграмма состояния r- m построена в работе [1] на основании результатов термического, металлографического и рентгеновского анализов с использованием Сг и Sm чистотой 99,98 и >99 % (по массе) соответственно. В работе [2] был проведен термодинамический расчет диаграммы с помощью моделей субрегулярных растворов. Был уточнен состав эвтектики и показано хорошее соответствие расчетных и экспериментальных данных. Диаграмма состояния r- m, показанная на рис. 92, построена по результатам этих двух работ. Система характеризуется областью несмешиваемости в жидком состоянии и отсутствием промежуточных фаз. Монотектическая реакция протекает при температуре 1810 °С и содержании 2 % (ат.) Sm. Эвтектическая реакция имеет место при температуре 1035 °С и содержании 97,7 % (ат.) Sm. Эвтектоидные равновесия связаны с полиморфизмом Sm. Максимальная растворимость Сг в (Sm) не превышает 0,35 % (ат.), растворимость Sm в (Сг) составляет <0,35 % (ат.) [1]. [c.182]

Растворимость D в Fe в зависимости от температуры исследовали в работах [1, 2]. В работе [3] на основе теоретических предпосылок проведен расчет растворимости D в yFe. Расчетные значения несколько занижены по сравнению с экспериментальными, однако они были также использованы при построении кривой растворимости в работе [4]. На рис. 181 приведена часть диаграммы состояния системы Fe—D [4, М] при давлении 0,1 МПа. Зависимость растворимости D в аРе от давления подчиняется закону Сивертса х = Кр где [c.361]

Диаграмма состояния Ga—Zn — эвтектического типа, координаты эвтектической точки, по данным различных исследований, состав- пот 5,3 % (ат.) Zn, 25 С [X] 3,7 % <ат.) Zn, 25,4 С [Э 3,7 % <ат.) Zn, 25 С [3, 4]. Согласно расчетным данным [1] состав эвтек- ики соответствует 3,87 % (ат.) Zn, температура плавления эвтекти-24,67 °С, что находится в хорошем согласии с экспериментальны- [c.681]

Диаграмма состояния Hf—Nb (рис. 474) построена на основании обобщающего обзора [1] экспериментальных и расчетных рабо [Ш, 2—5]. Исследования проводили методами измерения темт ратуры плавления, металлографического и рентгеноструктурнопл анализов. [c.884]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...