Коэффициент треиия — Значения для

Учитывая сложность приведенной зависимости, можно устанавливать коэффициенты трения только для конкретных условий таким образом, значения коэффициентов треиия при обработке давлением являются весьма приближенными. [c.152]

Экспериментальные значения 219 Коэффициент треиия — Значения для различных материалов и разных условий штамповки 347 [c.537]

Какие колебания называются вынужденными Составьте дифференциальное уравнение вынужденных колебаний. Поясните, как получают решение и каков его физический смысл. Чем определяется амплитуда вынужденных колебаний Нарисуйте графики зависимости амплитуды от частоты вынуждающей силы при двух значениях коэффициента треиия. Что называют резонансом резонансной частотой От чего зависит резонансная частота Будет ли резонансная частота одинакова для одной и той же системы при различных затуханиях Чем определяется сдвиг фазы между смещением и вынуждающей силой Чему равен при резонансе сдвиг фаз между смещением и силой между скоростью и силой Какие системы называются автоколебательными Приведите примеры автоколебательных систем. [c.354]

По формуле (3.4) нужно вычислять лишь несколько коэффициентов при р — = 0, p — q = , р — j=2, а затем можно воспользоваться асимптотикой, что видно, например, из табл. 1, где приведены значения для задачи о тре- [c.201]

Значения для определения величины коэффициента треиия в подшипнике жидкостного трения по [c.520]

Средние значения коэффициентов треиия и рекомендуемых натягов для сопряжений цилиндрических деталей из металла и пластмассы [c.100]

В этом примере для некоторых районов представляют интерес производные скоростей, а поэтому были учтены и конвективные члены. Вычисления начинались с условий, соответствующих малой воде (отливу), со всеми значениями <75 и Н , равными нулю. Расчеты выполнены для двух полных циклов при отсутствии ветра и кориолисовых сил. Коэффициент треиии с на дне Принят равным 10 м с . [c.221]

Для промежуточных значений /С и к, не указанных в таблицах, действительный коэффициент треиия колодок находят интерполированием. [c.53]

При определении этой величины следует особо обращать внимание на род треиия поверхности о жидкость. Если рассматривается гладкая поверхность диска, например поверхность а на фиг. 3, то величины коэффициентов трения имеют одни значения. У диска с лопатками коэффициент трения будет отличным от определенного для поверхности а. [c.10]

Результаты вычислений коэффициентов жесткости и критических сил сведены в табл. 6.2. Там же для сравнения приведены экспериментальные значения предельных нагрузок, взятые из работы [249]. Во всех рассмотренных случаях согласование расчетных и экспериментальных значе[[ий хорошее. Сопоставление с расчетными данными работы [249] (см. табл. 6.1) показывает, что предложенная нами теория дает лучшее совпадение с результатами эксперимента. Объясняется это тем, что в нашем случае более точно вычисляются коэффициенты жесткости слоя резины на сдвиг и изгиб. В работе же [249] для их вычисления применялся вариационный метод к трехмерным уравнениям теории упругости, который, по-видимому, не обеспечивал тре- [c.235]

Рис. 68. Зависимость вязкости разрушения Kq от максимального коэффициента интенсивности напряжений Kf, используемого при наведении усталостной трещины, для мартенситно - стареющей стали K/Kf = 0,9 (сплошная линия) и низколегированной стали (штриховая линия). Вертикальная линия слева характеризует верхний предел Kf аа конечной стадии роста трещины, а другая вертикальная линия — допускаемые значения Kf на начальной стадии роста тре-[16]

Силовое взаимодействие твердых тел оценивается по значению коэффициента внешнего трения. Поделив силу треиия на нормальную нагрузку, определяемую по формуле (26), и учитывая формулу (28), получим выражение для вычисления коэффициента внешнего трения, в котором учтены наиболее важные характеристики узла трения (режим работы, параметры то и р, механические свойства менее жесткого. материала трущейся пары 1, Е, контурные давления Рс, возникающие при нагружении, шероховатость поверхности более жесткого элемента трущейся пары Д, параметры Ь я х). Для наиболее распространенных видов механической обработки [c.30]

Изменение величины коэффициента трения покоя. На фиг. 332 показано изменение величины коэффициента трения покоя по мере изменения давления для различных фрикционных материалов при трении по стальному шкиву, имеющему твердость поверхности трения ЯВ415. При опытах было установлено, что для большинства асбофрикционных материалов величина коэффициента трения покоя выше величины коэффициента тре-ния движения. Разница между величинами коэффициента трения покоя и коэф- 0,1 фициента трения движения при скорости 1—1,5 см/сек обычно составляла 5—10%, но иногда достигала 15—30%. Таким образом, величины тормозных статических моментов значительно превышают величины 0,5 расчетных тормозных моментов, подсчитанные по рекомендованным значениям (J l коэффициента трения движения. Переход от статического трения (коэффициент трения покоя) к трению кинетическому происходит обычно не плавно, а скачкообразно. Вследствие упругости контакта двух тел, скользящих одно относительно другого, возникают скачки при трении, объясняемые периодически повторяющимися процессами возникновения и последующего исчезновения упругих напряжений (релаксационные колебания). Эти скачки возникают только в том случае, если сила трения покоя превышает силу трения при установившемся движении. [c.559]

Машина позволяет определять силу треиия материалов в широком диапазоне температур как при сухом трении, так и при различных режимах смазки. Для этого машину предварительно тарируют, причем каждому значению гарпровочной нагру.зки соответствует определенное отклонение стрелки самописца, т. е. своя ордината на ленте самописца. Связь между силой треиия F, необходимой для расчета коэффициента треиия, и тарировочным усилием Р устанавливается следующими соотношениями. При схемах трения [c.236]

Для получения численного значения наибольшей силы выпрес-совки пользуются приведенной выше формулой, только коэффициент треиия f an заменяют коэффициентом трения при вы-прессовке. [c.247]

Выбор величины коэффициента треиия при расчете производится на основе следующих рекомендаций большие значения коэффициентов трения скольжения берутся для тихоходных открытых ь еханнзлюв, меньшие — для быстроходных закрытых дгеханизмов при условии - орошсй смазки (см. табл. 11.3), [c.490]

Экстраполяция метода А. Д. Янга иа значения М>5 дает завышенные данные по трению при меньших значениях числа Рейнольдса по сравнению с другими мето- дами. Это объясняется тем, что в методе Янга принято логарифмическое выражение для коэффициента тре- 0,06 ния в пограничном слое несжимаемой жидкости в дм других методах использованы степенные законы. [c.505]

Для определения этих двух параметров надо одним из них задаться и определить второй. Можно выбрать профиль лунки и определить результирующий коэффициент трения ц и найти предельный при этом угол обхвата р, и наоборот, принять угол обхвата р, определить его значение в радианах и рассчитать предельрюе значение при этом результирующего коэффициента треиия ii, гюсле чего подобрать соответствующий для этого профиль лунки. [c.144]

Значения Р показаны на рис. 448, б в функции s/d для / = 0,05 0,30 (принято = = 1). Сила Р при заданном определяется преимущественно коэффициентом треиия / и слабо зависит от s/d, слегка снижаясь при s/d> 0,1. Сила Р вызьшает в резьбе напряжение растяжения [c.175]

Пусть абсолютно твердое тело прижато к шероховатой плоскости силой N и на него действует сила S, направленная вдоль плоскости (рис. 12.1, а). Пусть на тело действует также продольная гармоническая сила Ф = Фв sin (Я Г тогда, для того чтобы тело качало двигаться вдоль плоскости, необходима не.сила 5 = Se = fiN, как при отсутствии силы Ф, а лишь сила Ss/iJV-Фо - коэффициент треияя покоя). Поэтому наблюдателю V, не видящёму" быстрой сжлы Ф (рис. 1Z1, в), будет казаться, что коэффициент трения покоя по отношению к медленной силе S уменьшился, приняв значение [c.277]

Действительную силу нажатия С находят по формуле (2.1), действительный коэффициент треиия — по формулам (2.7)—(2.9). Расчетный коэффициент треиня колодок ф р определяют по тем же формулам, ио при условии, что К = 2,7 тс для чугунных колодок и /С = 1,6 тс для композиционных колодок, как при средних значениях действительных сил нажатия на колодку четырехосного вагона при груженом и порожнем режимах торможения. При указанных значениях /С расчетные коэффициенты трення определяют по следующим формулам [c.56]

Во многих случаях насадки испытывают вибрацию, наприм жиклеры карбюраторов, форсунки двигателей, элементы гидр автоматики. Специальные исследования показали, что вибрац снижает коэффициент расхода. Влияние вибрации тем больш чем меньше ее частотаЕсли> 500 Гц, вибрация не влияет на Экспериментальными исследованиями установлено, что в а томодельной области коэффициенты расхода квадратных, пр моугольных и треугольных насадков при // = 2...4 близки к коэ фициенту расхода цилиндрического насадка. Но все же максимал ное значение — для круглого отверстия, меньшее — для тре гольного насадка и самое низкое — для насадков с квадратн или прямоугольной формой отверстия. [c.116]

Это уравнение определяет траектории трещин как линии тока векторного поля grad или, другими словами, траектории тре щин ортогональны к линиям уровня скалярного поля Ф(д , у) Если представить себе легкий шарик, скатывающийся по по верхности Ф = Ф(х, у), то проекция пути этого шарика на по верхность тела даст искомую траекторию трещины (см. рис. 7) Для распространения трещины в точке В В — на поверхности тела) удовлетворялось условие =Ф- Очевидно, что при у = = onst ее значение несущественно, а траектория трещины целиком определяется видом функции ф, которую следует задавать в соответствии с классическими теориями прочности по значениям напряжений или деформаций в теле без трещины. Безусловно, этот метод не может претендовать на полное решение задачи о пути распространения трещины и его можно использовать только в качестве начального приближения. Хрупкое разрушение, как известно, описывается первой или второй теориями прочности. Поэтому на основании первой теории прочности принимаем, что ф=аоь где oi = ri(x, у) — наибольшее главное напряжение на поверхности тела а — коэффициент. [c.22]

В рамках механики хрупкого разрушения рассматриваем скорость роста устойчивой треш,ины dlidt как функцию коэффициента интенсивности напряжений на фронте треш,ины, если нагрузка постоянная или медленно меняюш,аяся, или как функцию характерных (например, максимальных или минимальных) значений коэффициента интенсивности напряжений для каждого цикла, если нагрузка циклическая. Введение коэффициента интенсивности напряжений как основного определяюш,его параметра позволяет совместно учесть уровень напряжений s и размер треш,ины I одним размерным комплексом типа (3.94). Это становится невозможным, если учитывать влияние разрыхления на скорость роста треш,ины dUdt мера повреждения Tj зависит от истории нагружения и не зависит от размера тре-ш,ины. Если же влияние разрыхления на скорость dl/dt пренебрежимо мало, то соотношения механики хрупкого разрушения применимы в полной мере. [c.116]

Д. И. Словецкий показал, что температура в дуге, движущейся под действием магнитного поля, слабо зависит от режима ее горения, поэтому можно ввести характерное значение температуры и. учитывая слабую зависимость и от давления, при обобщении экспериментальных данных для одного газа ввести их в постоянный размерный коэффициент, тогда знания истинных значений и не тре- [c.82]

В табл. 24 приведены результаты расчетов безразмерного коэффициента интенсивности напряжений YI iY nl/F для различных значений относительной длины треи ины К=11а и полурасстояния между центрами отверстий радиуса r[=R/a—0,l (а —й/а). Упругая постоянная % принималась равной 2. [c.155]

Дан краткий обзор основных определений и концепций, применяемых при анализе динамического разрушения в рамках линейной теории упругости. Отмечено, что определения силы, движущей трещину G, могут потребовать коррекции на потери энергии в областях, не расположенных у конца трещины. Прямые наблюдения полей напряжений, возникающих вокруг движущейся трещины, показали, что скорость трещины быстро увеличивается с ростом К и достигает предельной величины, сохраняющейся до тех пор, пока К не станет настолько большим, что это приведет к ветвлению трещины. Минимальное значение К для скоростной зависимости коэффициента интенсивности напряжений обозначается через Кш- Практическую ценность для оценки Kim имеют методы испытаний на Kid, тре-щиностойкость по отношению к страгиванию трещины при быстром нагружении, и Кы, трещиностойкость по моменту остановки, трещины. Неопределенности, свойственные таким оценкам, и трудности испытаний возникают в основном в области температур выше температуры нулевой пластичности, где наблюдается быстрое увеличение вязкости. Применение глубоких поверхностных надрезов для преодоления затруднений при испытаниях в области большой вязкости материалов ставит серьезные проблемы, касающиеся применимости результатов испытаний к трещинам, существующим в толстостенных конструкциях. [c.9]

Обозначения У — сила зажима, кгс Q — сила, приложенная к рукоятке эксцентрика, кгс С — плечи приложения силы, мм I к длина плеч прихватов, мм Н участок Г-образного прихвата, находящегося в направлении т) 0,9 — коэффициент, учитывающий потери от трения в шарнирной части прихватов ф,, фг. Фз — углы треиия скольжения в точках зажима н на оси зксцеитрика (для расчета принимают Ф = = Фд — 5°) —средний угол подъема кривой эксцентрика в месте зажима — среднее значение радиуса, проведенного из центра вращения эксцентрика в точку зажима 1/ — сопротивление пружины, кгс f — коэффициент трения. [c.516]

Естественно, что с увеличением ф и передаваемой мощности следует назначать меньшие ф привода. При очень малых значениях ф, характерных, например, для редко используемых грузоподъемных машин, вало-поворотных устройств, редко включаемых механизмов управления и т. д., допустимо применение передач с повышенными значениями ф, если при этом упрощается конструкция и снижается масса привода Но если предъявляются высокие требования к бесшумности и плавности работы, к получению минимально возможной виброактивности, то и при значительных величинах ф могут быть использованы передачи с повышенными значениями коэффидаента потерь (передачи червячные, волновые, ременные и др.). Однако и при этих требованиях надо стремиться к изысканию типа привода, обеспетавающего по возможности меньшие потери на трение. Для этого при больших значениях следует применить передачу с минимальной виброактивностью только для быстроходной ступени, которая обычно и является основным источником шума и вибраций. Остальные спупени (с пониженной частотой вращения) выполняются с цилиндрическими зубчатыми колесами. Такой пример показан на рис. 12.5. Здесь надо отметить, что при малом отношении Тре /Т г х (Т м — момент ведомого вала ременной передачи, Хих — момент тихоходного вала редуктора) размер ременной передачи может оказаться не превышающим размеры корпуса редуктора (что и имеет место в варианте, приведенном на рис. 12.5, а). При этом общая компоновка агрегата получается даже более благоприятной по сравнению с, имеющей место при замене ременной передачи зубчатой парой (рис. 12,5,6). С целью снижения коэффициента потерь привода целесообразно также односту- [c.204]

Проходные преобразователи чаще всего используют для дефектоскопии протяженных объектов, особенно объектов цилиндрической формы. Для прутков, проволоки, труб и других объектов круглого сечения, получаемых прокаткой плп волоченпем, наиболее характерны узкие продольные дефекты (тре щины, закаты, волосовины, риски и т. д.). Они оказывают такое же влияние на преобразователь, как бесконечно узкий и бесконечно длинный разрез глубиной к, направленный в глубь цилиндра по радиусу (рис. 23, дефект типа А). На рпс. 24, а представлена диаграмма зависимости относительной комплексной величины приращения напряжения измерительной обмотки проходного трансформаторного преобразователя от глубины поверхностного дефекта й (/г выражена в долях диаметра цилиндра) для различных значений обобщенного параметра 3 . Диаграмма справедлива для неферромагнитного бесконечно длинного цилиндра при коэффициенте заполнения = 1. На рис 24, б приведен соответствую щип график для модуля АС/. [c.117]

Анализ формулы (5) показывает, что для обеспечения постоян ства выходного напряжения стабилизатора независимо от темпе ратуры окружающей среды необходимо, чтобы при ее ув еличении одновременно с уменьшением величины снижалось и напряжение 11 . В случае же снижения температуры значение иоп должно увеличиваться. В рассматриваемом стабилизаторе это тре бование удовлетворяется, во -первых, вследствие применения ста билитро на У01 типа Д818Б, имеющего отрицательный темпера турный коэффициент напряжения и, во -вторых, в результате включения последовательно с резистором N5 диода УВ2. При уве -личении температуры падение напряжения Д в диоде У02 уменьшается, в результате чего снижается напряжение, подводи мое к эмиттеру транзистора УТ1, что и требуется для получения меньшего напряжения УэБ [c.34]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...