Железо-алюминиевые сплавы

АЧЗ 88,0 Раскисление сталей и чугунов, производство железо-алюминиевых сплавов [c.40]

Фиг. 38. Изменение глубины алитированного слоя у стали марки 10 в зависимости от продолжительности и температуры процесса. Смесь 99,5% железо-алюминиевого сплава н 0,5% хлористого аммония.

Ортофосфорная кислота 0,006-0,08 0,75—2,0 5-7 Железо Техническое и кремнистое железо, алюминиевые сплавы [c.53]

Необходимо иметь в виду, что скорость поглощения железа алюминиевыми сплавами при одинаковых прочих условиях плавки уменьшается в следующем порядке АЛ2—АЛ4—АЛ9—АЛИ—АЛЗ—АЛЗ— —АЛ 13—Ви-11-3—МЛ5. Из всех указанных сплавов для литья под давлением сплав Ви-11-3 является наилучшим (по железу). [c.440]

Применяемые для этих целей алюминиевые сплавы легируют такими элементами, как медь, магний, никель, железо, титан. [c.594]

Чем сложнее состав сплава и состав выделяющихся фаз, тем медленнее происходит разупрочнение сплава при высоких температурах. Поэтому жаропрочные сплавы обычно имеют сложный химический состав и содержат специально вводимые присадки железа и никеля в отличие от остальных алюминиевых сплавов. [c.594]

Коррозионная усталость 28, 155 сл. Коррозионное растрескивание под напряжением (КРН) 29 алюминиевых сплавов 353, 354 в грунтах 186, 187 влияние приложенного потенциала 144 железа 132—136 инициирование 142—145 критический потенциал 141 сл. латуней 334—338 магния 355 меди 327 никеля 360 [c.451]

Особенно чувствительны к щелевой коррозии нержавеющие стали, алюминиевые сплавы и другие металлы, сохранение которых в пассивном состоянии зависит от поступления кислорода в зазоры. Например, в концентрированной кислоте, в которой железо находится в пассивном состоянии, наблюдается усиленная коррозия в щелях, в которых нет условий для постоянного обновления кислоты, и ее концентрация быстро падает. Такие же явления наблюдаются при ингибиторной защите, когда в щелях концентрация ингибиторов падает до критических значений, при которых происходит не ослабление, а усиление коррозии. [c.204]

Значение Е для некоторых конструкционных материалов (Н/мм , МПа) таково для сплавов па основе железа Е = 2 10 для титановых сплавов / = 1 10 для алюминиевых сплавов Е = 0,78 10. [c.71]

Подобные данные получены и при исследовании других металлов и сплавов. Скорость старения технического железа, стали 20Л и алюминиевого сплава с 4,5% Си, прессованных при кристаллизации, также выше, чем у [c.32]

Чем выше прочность сплава при высоких температурах, а следовательно, и прочность твердой корки, тем больше должно быть Роп- Этим объясняется то обстоятельство, что для одних и тех же заготовок из алюминиевых сплавов требуется меньшее давление прессования для устранения усадочной пористости, чем из сплавов на основе меди и железа. [c.94]

Вредное влияние железа на свойства алюминиевых сплавов общеизвестно. Поршневое давление 200 МН/м позволяет уменьшить это влияние в сплавах системы А1—Si—Mg, если содержание железа не превышает 0,8%. При дальнейшем увеличении содержания железа в сплаве до 2% пластические свойства слитков, затвердевших под поршневым давлением, не превышают свойств обычных кокильных отливок как в литом состоянии, так и после термической обработки. Это указывает на то, что и для кристаллизации под механическим давлением необходимо готовить расплавы со всей тщательностью, не допуская присутствия вредных примесей сверх пределов, указываемых в технических условиях. [c.125]

Значения универсальной постоянной разрушения для сплавов на основе титана и железа близки между собой, тогда как для алюминиевых сплавов ее величина в два раза выше. Однако одновременно с этим предел текучести материала у алюминиевых сплавов почти в два раза ниже, чем у сплавов на основе титана и железа. Поэтому оба параметра как бы компенсируют друг друга и характеризуют различие в кинетике усталостных трещин только за счет темпов уменьшения одного параметра и увеличения другого при переходе от сплавов на одной основе к сплавам на другой основе. [c.240]

Полосы деформации представляют собой последовательные положения внутризеренного фронта трещины после каждого цикла нагружения. По расстоянию между полосами можно судить о скорости распространения фронта трещины в тех случаях, когда они имеют правильное расположение (в железе, низкоуглеродистой стали, алюминиевых сплавах). Однако рассчитанная по расстоянию между полосами скорость распространения трещины не на всех стадиях роста трещин вполне соответствует скорости, полученной при усталостных испытаниях. Это связано с тем, что на каждый цикл фронт трещины продвигается не на одинаковое расстояние по всей длине. Наряду с усталостным происходит хрупкое разрушение с образованием плоских гладких участков и перлитных сколов, что приводит к быстрому локальному продвижению фронта трещины. Кроме того, на стадии быстрого роста возможно развитие боковых трещин. [c.49]

В первом приближении для железа и стали в литом и деформированном состояниях отношение временного сопротивления к пределу выносливости, определенному на гладких образцах при изгибе с вращением, равно 0,5. Для сталей с Ов выше 1400 МН/м (140 кгс/мм ), а также для надрезанных образцов отношение не имеет ПОСТОЯННОЙ величины. Для магниевых, медных и никелевых сплавов это отношение равно 0,35. У алюминиевых сплавов в силу повышенного рассеяния результатов линейной зависимости не установлено. [c.100]

Связь предела выносливости с твердостью характеризуется следующими приближенными зависимостями для углеродистых сталей 0-1 =0,1284-156 НВ для легированной стали a i = 0,168-H0,222 НВ для литого железа 0 i =0,187 НВ для медных сплавов a i = =0,120 НВ для алюминиевых сплавов o i =0,187 НВ. [c.103]

Алюминиевые сплавы, содержащие медь, железо и никель, корродируют сильнее чистого алюминия. Алюминий в контакте с железом в атмосферных условиях может работать как катод, но в прибрежной зоне влажных субтропиков под влиянием морских солей защитная пленка со временем разрушается и происходит активация алюминия, в результате чего железо становится катодом. [c.102]

Наличие около 0,1% примеси железа в чистом алюминии повышает его скорость растворения в 2 н. соляной кислоте в 160 раз, а содержание 0,1% меди — в 1600 раз. Кремний и магний практически не оказывают вредного влияния на коррозионную устойчивость алюминия. Цинк в небольших количествах также безвреден, но алюминиевые сплавы, содержащие магний и цинк, неустойчивы. Коррозионную устойчивость этих сплавов повышают путем дополнительного легирования медью, хромом или ванадием. Свинец не оказывает никакого влияния при содержании до 0,5—1,4%. Кобальт и никель чаще всего более вредны, чем медь. [c.133]

В былые времена человек решал проблему прочности на ощупь . Сегодня для этих целей используются точнейшие приборы. Благодаря прогрессу техники прочность некоторых марок стали превосходит прочность железа в десятки раз, а прочность алюминиевых сплавов за последние годы повысилась в 8—10 раз. [c.17]

Однако с увеличением скорости многим алюминиевым сплавам пришлось отойти на задний план при повышении температуры они теряли первоначальную прочность. Достаточно сказать, что детали из алюминиевых сплавов при нагреве до 260° теряют четверть первоначальной прочности. Легирующие добавки в виде железа, никеля и титана, образующие соединения, которые замедляют пластическую деформацию, способствовали сохранению эксплуатационных свойств этих сплавов. Введение в алюминий бериллия повысило модуль его упругости, а совсем незначительное количество лития улучшило его сопротивляемость окислению. Сплавы алюминия с этими присадками используют для изготовления самолетных [c.112]

Термоалитироеание проводят в металлической емкости, которая может выдерживать нагрев до 900-1000°С. В эту емкость загружают очищенные от грязи и окалины стальные детали и тщательно засыпают реакционной смесью. Смесь состоит из 49% порошкообразного алюминия или железо-алюминиевого сплава в порошке, 49 % оксида алюминия AI2O3 и 2 % хлористого аммония NH4 I. Засыпка производится плотно, толщина засыпки около дна не менее 10 см. Емкость снабжена клапаном, позволяющем избыточным газам выходить наружу (рис. 9.3). [c.275]

В ультразвуковой технике широко применяются магнитострикционные электроакустические преобразователи [1, 2]. Особенно большое распространение они получили как излучатели в установках активного технологического применения ультразвука, работающих на частотах 15— 60 кгц. Материалами для таких преобразователей служат обычно металлы и сплавы с магнитострикционными свойствами никель, железо-кобальто-вые сплавы (из которых наиболее известен пермендюр), железо-никелевые сплавы, железо-алюминиевые сплавы (последние известны под названием альфер, альфеноль). Поиски новых материалов для преобразователей привели к разработке керамики с магнитострикционными свойствами — специальных типов ферритов. Близкие по механическим свойствам и по технологии изготовления к пьезоэлектрическим керамикам типа титаната бария или титаната-цирконата свинца, магнитострикционные ферриты, как и эти последние, экономичны, дешевы, относительно просты в изготовлении, не требуют дефицитных исходных материалов. Все эти факторы приобретают весьма важное значение в связи с массовым внедрением ультразвуковых методов в народное хозяйство. [c.113]

Для придания жаропрочности. Для изготовления деталей, подвергающихся воздейств Ию высоких температур, применяют не лигированные, а обычные углеродистые стали, а поверхностный слой насыщают при высоких температурах алюминием в среде, содержащей алюминий (алитирование). В результате последующей термической обработки алюминий диффундирует в сталь, а на поверхности образуется слой железо-алюминиевого сплава, стойкого к действию высоких температур. Образующаяся на поверхности наружная пленка окиси алюминия защищает сталь от окисления. Алитированные углеродистые стали можно применять при высоких температурах в окислительной и восстановительной среде. Обладая высоким сопротивлением газовой коррозии при высоких температурах, они служат дольше легированных. [c.234]

Ультразвуковая обработка железо-алюминиевых сплавов Ю14 и 1016 вызвала измельчение макро- и микрозерна и значительно улучшила деформируемость при горячей прокатке. [c.472]

Ранее уже отмечали, что чем выше температура плавления металла, тем выше и температура его рекристаллизации. Поэтому для изготовления жаропрочных деталей применяют металлы с высокой температурой плавления. Так как даже кратковременная прочность быстро падает при приближении к температуре плавления, то практически максимальная абсолютная рабочая температура не может превосходить значений, равных 0,7—0,8 от абсолютной температуры плавления. В связи с этим жаропрочные алюминиевые сплавы предназначаются для рабочих температур не выше 250°С (для алюминия Т п — = 657°С), сплавы на основе железа — не выше 700°С (для железа 7 пл = 1530°С), а сплавы на основе молибдена (для молибдена 7 пл = 2бОО°С) —не выше 1200—1400°С. [c.455]

Преимущественное при мененне титз Н получил в авиации, ра-кетостроен ии и других отра слях техники, пде удельная прочность имеет важное значение. Для интервала температур 300— 600°С сплавы титана имеют самое высокое значение удельной прочности (ав/у), уступая при температурах ниже 300°С алюминиевым сплавам, а выше 600°С — сплавам на основе железа и никеля. [c.508]

Дюралюминий — наиболее рас1прост1раненный представитель группы алюминиевых сплавов, применяемых в деформированном виде н упрочняемый термической обработкой. Он содержит около 4% Си н 0,5% Mg, а также марганец 11 железо. Дюралюминий — сплав, по крайней мере, шести компонентов алюминия, меди, магния, марганца, кремния и железа, хотя основными добавками являются медь и магний. Поэтому указанный сплав мо >кно причислить к сплавам системы А1 — Си — Mg. Кремш1Й п железо являются постоянными примесями, попадающими и сплав вследствие применения недостаточно чистого алюминия. [c.583]

Жаропрочные сплавы. Эти сила[1ы используют для деталей, рабо тающих при гемпературах до 300 С (поршни, головки цилиндров, крыльчатки, лопатки и диски осевых компрессоров турбореактивных двигателей, обшивка сверхзвуковых самолетов и т. д.). Жаропрочмь е сплавы имеют более сложный химический состав, чем рассмотреипыс, выше алюминиевые сплавы. Их дополнительно легируют железом, никелем п титаном. [c.331]

В последние десятилетия наряду с традиционными материалами появились новые искусственные материалы — так называемые композиты. Строго говоря, термин композитный материал или композит следовало бы относить ко всем гетерогенным материалам, состоящим из двух или большего числа фаз. Сюда относятся практически все сплавы, применяемые для изготовления элементов конструкций, несущих нагрузку. Соединение хаотически ориентированных зерен пластичного металла и второй более прочной, но хрупкой фазы позволяет в известной мере регулировать свойства конечного продукта, т. е. получать материал с необходимой прочностью и достаточной пластичностью. Усилиями металлургов созданы прочные сплавы на основе железа, алюминия, титана, содержащие различные. тегирующие добавки. Достигнутый к настоящему времени предел прочности составляет примерно 150 кгс/мм для сталей, 50 кгс/мм для алюминиевых сплавов, 100 кгс/мм для титановых сплавов. Эти цифры относятся к материалам, из которых можно путем механической обработки получать изделия разнообразной формы. Теоретический предел прочности атомной решетки металла, представляющий собою верхнюю границу того, к чему можно в идеале стремиться, по разным моделям оценивается по-разному, в среднем это 1/10—1/15 от модуля упругости материала. Так, для железа теоретическая прочность оценивается значением примерно 1400 кгс/мм что в десять раз выше названной для сплава на железной основе цифры. В настоящее время существуют способы получепия тонкой металлической проволоки или ленты с прочностью порядка 400—500 кгс/мм , что составляет около одной трети теоретической прочности. Однако применение таких проволок пли лент в конструктивных элементах неизбежным образом ограничено. [c.683]

Как показали исследования Е. Н. Соколкова и др. на жаропрочных сплавах на основе железа и никеля, а также Ю. М. Вайнблата и др. на алюминиевых сплавах, ускорение горячей деформации делает более вероятным процессы динамической рекристаллизации вместо динамической полигонизации, резко снижает термическую [c.541]

Железо-никель-алюминиевые сплавы, как и железо-никель-алюминиево-медные и железо-никель-алюминиево-кобальтовые, используются для получения деталей и металлокерамическим способом. Этот способ особенно выгоден для изготовления мелких деталей массой от долей грамма до 30 г. Применение металлокерамической технологии решило задачу производства мелких деталей из сплавов, содержащих кобальт. Металлокерамическая технология обеспечивает при производстве деталей из этих сплавов меньше отходов вследствие отсутствия литейных дефектов, лучшей шлифуемости, большей механической прочности, однородности. При давлении спекания в чистом водороде 400—800 МПа при 1300° С металлокерамические магниты из железо-никель-алюминиепого сплава имеют плотность на 8—7% меньше, чем литые, и магнитные свойства, близкие к таковым у литых магнитов. Существуют два способа получения магнитов по металлокерамическому принципу.-В первом случае детали из смеси чистых порошков или их лигатуры прессуются в пресс-формах в два приема сначала при пониженных давлении и температуре, потом при полном давлении с последующим окончательным спеканием завершающей операцией является термическая или термомагнитная обработка. Второй способ заключается в изготовлении металлокерамических заготовок сутунок , из которых после термообработки и прокатки на полосы и [c.310]

Сплавы алюминия отличаются легкостью и повышенной механической прочностью по сравнению с алюминием. В состав алюминиевых сплавов помимо алюминия могут входить марганец, цинк, магний, медь, железо и кремний, причем содержание железа и кремния в составе сплава не должно превышать 0,7 и 0,3 % соответст-венчо. [c.122]

Для изготовления алюминированного железа применяется стальная лента размером 2X200 мм и лента алюминиевого сплава 0,3 X НО мм. Толшина плакирующего слоя 12—15% толщины биметалла. [c.621]

Немагнитная сталь. Изготовляют путем введения в состав стали никеля и марганца, способствующих понижению температуры перехода v-железа в а-железо до 20 С и ниже. В виде примера немагнитной стали можно указать никелевую сталь, и.мею-щую состав 0,25—0,35 % С, 22—25 % N4, 2—3 % Сг, остальное Fe. Предел прочности при изгибе для такой стали 700—S00 МПа, магнитная проницаемость = 1,05- -1,2. Немагнитная сталь ввиду ее высоких механических с13ойств может применяться для изготовления детален, которые ранее выполнялись из сплавов меди и алюминиевых сплавов и не обладали достаточно высокими механическилн свойствами. [c.291]

Рис. 17. Развитие локальной микронеоднородной деформации т] а —в титановом а-сплаве б —в алюминиевом сплаве АК в—в технически чистой меди г—в латуни Л62 < —в аустенитной стали 12Х18Н10 е —в армко-железе ж —в стали 20 —один потяг на 1—2 % 2—два потяга по 1 —2 % каждый 3— три потяга по 1 —2 % каждый

Однозначной связи между шероховатостью излома и скоростью развития трещины нет. При усталостном разрушении (макрохрунком), как правило, чем больше скорость развития трещины, тем более шероховатый излом. Однако в зависимости от структуры материала может наблюдаться и обратная зависимость. Так, например, при испытании образцов с поверхностным надрезом из штампованного полуфабриката алюминиевого сплава Д1 различных плавок наблюдался значительный разброс значений долговечности (0,12—1,6-10 циклов). Начальная зона изломов образцов с большой долговечностью имела шероховатую поверхность (рис. 4), с малой — гладкую. В первом случае была более резко выражена текстура деформации материала и трещина изменяла траекторию. Это способствовало уменьшению скорости ее развития. Материал при этом имел повышенную чистоту по железу и кремнию. [c.16]

Было прослежено влияние на локальную пластичность при разрушении количества примесей в алюминиевых сплавах. При уменьшении содержания железа в материале панелей из сплава В95 с 0,4 до 0,14% значительно увеличилась способность твердого раствора к локальной пластической деформации (увеличилась глубина мелкоямочного рельефа). Наибольшее увеличение способности к локальной пластической деформации проявилось [c.28]

Разрушение детали из высокопрочного, относительно малопластичного алюминиевого сплава В95 в состоянии фазового старения произошло при статической нагрузке на 20% ниже расчетной. Место начала разрушения не совпадало с наиболее напряженным в детали по расчету. Разрушение произошло вдоль волокна по сечению, которое соответствовало галтельному переходу, выполненному с малым радиусом в галтельном переходе имелись следы грубой механической зачистки (рис. 30). Кроме того, в сплаве содержалось повышенное количество железа и кремния — элементов, образующих хрупкие интерметал-лидные фазы. Излом имел мелкоямочное, почти сотовое строение. Таким образом, к хрупкому преждевременному разрушению привело сочетание ряда неблагоприятных факторов наличие концентратора в сечении, обладающем пониженным сопротивлением возникновению и развитию разрушения, увеличенная жесткость концентратора из-за малого радиуса и наличия грубых рисок, повышенная чувствительность материала к хрупкому разрушению. [c.50]

Свойства алюминиевых сплавов во многом определяются свойствами чистого алюминия. Так, они имеют почти в 3 раза меньшую плотность (в среднем 2,7 г/сж ), чем железо. Кристаллизуется алюминий в кубическую гранецентрированную решетку. Длина ребрч [c.50]

Наряду с железом и железными сплавами широкое применение в современной технике находят алюминий и его сплавы. Алюминиевые сплавы делят на две группы деформируемые и недеформируемые (или литейные). Наиболее распространены силумины и дюралюминий. Силумины содержат 10—13% кремния и небольшое количество магния и обладают хорошей коррозионной стойкостью из-за образования на их поверхности защитного слоя SiOj. Дюралюминий отличается высокими механическими свойствами наряду с легкостью. Изделия из этого сплава при равной прочности в два раза легче стальных. Коррозионная стойкость чистого алюминия во много раз выше, чем алюминиевых сплавов, в особенности сплавов, содержащих медь, железо и никель. Несмотря на то что алюминий имеет отрицательный потенциал (—1,67В), он является довольно коррозионностойким во многих средах в воде, в большинстве нейтральных сред и в сухой атмосфере. Такое поведение алюминия обусловлено его способностью к самопассивации. В зависимости от условий алюминий покрывается защитной пленкой разной толщины — от 150 до ЮООА, которая состоит из AljOj или AljOj [c.72]

Балл Коррозионное проникно- вение, мм/год железо и железные сплавы медь и медные сплавы свинец н свиН цовые сплавы алюминий и алюминиевые сплавы Характеристика устойчивости металла Коррозионная активность среды [c.38]

Разработка сплавов типа САП и САС (спеченные алюминиевые сплавы) иовлекла за собой многочисленные попытки получения жаропрочных комлозици-он ных материалов на основе более тугоплавких матриц титана, молибдена, железа, кобальта, никеля, тантала, меди, хрома и ванадия. В качестве дисперс-. ной фазы в сплавы пробовали вводить окислы, карбиды, нитриды и бориды. Однако здесь многих ис-, следователей постигла неудача из-за отсутствия фундаментальных сведений о природе взаимодействия на границе разнородных компонентов. [c.77]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...