Коэффициент вариации (неоднородности)

Коэффициент вариации (неоднородности) смеси 130 [c.824]

Интенсивность разделения /3 и коэффициент неоднородности /4 представляют собой сравнение с иным идеальным состоянием смеси— системой с равномерным распределением ингредиента. Их предельное значение h = h = О, которое практически все же не достигается. Так, значение /4 ограничено величиной коэффициента вариации биномиального распределения (4.2). [c.132]

Таким образом, формирование дислокационных субструктур с ростом ПД, по-видимому, является неравновесным стохастическим процессом. При переходе от одного типа субструктур к другому на стадии структурной неустойчивости важны оценки флуктуаций плотности дислокаций, характеризующие области неоднородности субструктуры. Считая места структурной неоднородности (области локализации ПД) источником изменения типа субструктур [150, 151], в работах [150, 153] в качестве меры склонности к структурным перестройкам введен коэффициент вариации плотности дислокаций К. Как известно, в общем случае он определяется отношением стандартного отклонения параметра к его среднему значению. [c.92]

Вычисленные с учетом реального вида моментных функций дисперсии напряжений, в пользу достоверности значений которых свидетельствуют и соответствующие физической картине коэффициенты вариации, позволяют построить новые критерии прочности пористых материалов, адекватно отражающие процессы деформирования и разрушения структурно неоднородных сред [187]. [c.67]

Коэффициент вариации предела выносливости детали, изготовленной из металла одной плавки, не имеющей отклонения от номинальных размеров, учитывающий неоднородность структуры металла, во многих практически важных случаях рассчитывается по зависимостям, приведенным в работе [20], Обычно он колеблется в пределах Ур = 0,06 -г- 0,08. [c.126]

Предельное значение при оо и п ел к—Мк + Х 1 и п1п—1 1) составляет 0,3290. Эта величина является максимальной границей между однородностью и неоднородностью признака. Все признаки по коэффициенту вариации делятся на три группы 1) с коэффициентом вариации от О до 0,17 (высокая степень однородности) 2) с коэффициентом вариации от 0,17 до 0,33 (достаточная степень однородности) 3) с коэффициентом вариации свыше 0,33 (неоднородность). [c.588]

Определяли пр в тех же средах, где проводили старение. Коэффициент вариации 20—40%. Как видно из данных табл. 7.8, с учетом разброса показателей за счет неоднородности материалов Ещ, в процессе старения [c.188]

К однородным материалам относят такие, для которых /Свар меньше 0,15, к неоднородным — материалы с = 0,15 и выше Стандарты на материалы предусматривают необходимость увеличения числа образцов (пробоев) при испытаниях, если коэффициент вариации /Свар равен или выше 0,15. [c.544]

Если в первом приближении принять =0, то в этом частном случае интеграл вероятности разрушения вычисляется через упрощенную границу интегрирования, определяемую коэффициентом вариации, и роль неоднородности механических [c.68]

Таким образом, в предлагаемой процедуре учитывается мелкомасштабная неоднородность в рамках традиционных моделей, дополненных эффективными параметрами. Результат расчетов — средние характеристики технологического процесса и коэффициенты вариации важнейших показателей — дебитов или депрессий, [c.9]

При этом следует учитывать, что в случае мелкомасштабной неоднородности обычно значителен коэффициент вариации проницаемости, величине которого пропорциональна ширина доверительного интервала. Очевидно, это обстоятельство должно существенным образом стимулировать получение дополнительной информации о строении призабойной зоны скважин. [c.58]

Зависимость инварианта J от D/ao и ei/ea приведена на рис. 28. Нетрудно видеть, что при относительно небольших значениях Djo инвариант слабо зависит от отношения 61/62 и, следовательно, мало пригоден для отыскания масштабов неоднородности. При больших коэффициентах вариации проводимости зависимость J от ei/ea становится весьма ощутимой, но уравнение J (61/62) = Уо имеет два корня, и требуется дополнительная информация для выбора нужного. [c.137]

Критерием неоднородности распределения легирующих элементов Ni, Сг) выбран коэффициент вариации концентрации V, равный отношению корня квадратного из дисперсии концентрации элемента к среднему значению концентрации. Для прогнозирования коэффициента вариации V, использовали уравнение гомогенизации [8] [c.262]

Начнем с расчетно-теоретических исследований. Большое значение в практике инженерно-физических расчетов ядерных реакторов и других теплотехнических аппаратов имеет корректный учет влияния различных допусков и отклонений от номинала параметров активной зоны реактора (или аппарата другого типа) на температуру или тепловой поток в опасном месте [35, 89]. Очевидно, что такие распространенные эффекты, как разброс и неточность теплофизических констант для разных материалов в различных точках аппарата, локальные перекосы в распределении источников тепловыделения, неравномерность распределения скоростей потока, изменение коэффициента теплоотдачи по периметру и длине твэлов или трубок теплообменника, неравномерность толщины оболочки твэла и неоднородность состава материалов и т. д. с соответствующей статистической обработкой могут быть введены в формулы теории возмущений, т. е. все перечисленные эффекты могут быть выражены в виде вариации функционалов температуры, представляющих практический интерес. [c.111]

Заметим, что согласно формуле (6) различие коэффициентов шероховатости в различных точках поверхности твердого тела должно вызывать соответствующие вариации угла 6. Таким образом, погружая данное тело в жидкость, можно по отклонению периметра смачивания от прямой (в случае плоской поверхности тела) судить об однородности или неоднородности тела в отношении микрорельефа. [c.76]

Таким образом, при жестком смещении поверхности вращения величины Uj, U2, а, следовательно, и величины ujr и 1 + i выражаются как сумма величин, меняющихся по ф по закону 1, sin ф или os ф и зависящих в общей сложности от шести произвольных констант. Вместе с тем, очевидно, что жесткие перемещения являются решениями однородных (при 8, = 82 = = 0) геометрических безмоментных уравнений. Отсюда следует, что, если Ej = 82 = = О то в решении геометрических безмоментных уравнений вида (14.14.2) коэффициенты при 1, os ф и sin ф соответствуют смещениям срединной поверхности как жесткого целого. Но в обыкновенных линейных дифференциальных уравнениях переход от решения однородных уравнений к решению неоднородных уравнений совершается элементарно (например, методом вариации постоянных). Поэтому и из решения (14.14.6) можно элементарно получить решение неоднородных геометрических безмоментных уравнений, если имеют силу разложения [c.209]

Из (2.2.12) — (2.2.14) следует, что при вариации регулирующих сопротивлений Z2a изменяются и Для линий с неуравновешенной электромагнитной связью глубина возможного управления и Игр при налагаемых ограничениях на коэффициент передачи (на U p ) тем больше, чем больше отношение Рг/Pi- Не следует, однако, считать, что регулировки Цф и Dro не будет в случае уравновешенной связи (р,=р2=Р) на возможность изменения Иф и при Р =Рг указывает формула (2.2.12). Но механизм управления и для СПЛ с P2=Pi сопряжен лишь с неравенством ф = ф2, иными словами, объясняется реакцией устройства на включение сосредоточенных неоднородностей. Главная отличительная особенность механизма управления и в устройствах на СПЛ с неуравновешенной связью заключается в возникновении при определенных условиях эффекта распределенного взаимодействия СПЛ, при котором на всей ограниченной длине изменяется в зависимости от Z2a соотношение между амплитудами парциальных волн, имеющих разные по величине постоянные распространения. В конечном счете причиной изменения Цф и Игр является смещение потока энергии электромаг- [c.46]

Примечание. Метод определения коэффициентов рядов (1.92) может быть применен также и к рядам (1.91), (1.89), (1.87), так что интегрирование нелинейных уравнений с помощью рядов, расположенных по степеням параметров и произвольных постоянных, всегда приводится к интегрированию систем линейных уравнений, из которых находятся коэффициенты упомянутых рядов. Теорема Пуанкаре об уравнениях в вариациях также применима к подобным системам линейных неоднородных уравнений. [c.54]

Мы получили нелинейное неоднородное дифференциальное уравнение первого порядка с переменными коэффициентами относительно вариаций скорости и перегрузки. Входящие сюда коэффициенты R t) и kRR t) характеризуют РПД. Величины m t), kx t) и kn t) характеризуют летательный аппарат. Величина вариации перегрузки Ьп характеризует изменение маневренных характеристик Летательного аппарата по сравнению с расчетными. [c.247]

Общий вывод этого параграфа заключается в том, что тропосферу следует рассматривать как неоднородную диэлектрическую среду, коэффициент преломления которой, а следовательно, и скорость распространения волн меняются с высотой. Свойства этой среды непрерывно изменяются во времени, причем на сравнительно медленные вариации, обусловленные метеорологическими условиями, накладываются флуктуационные изменения, связанные с образованием, исчезновением и перемещением локальных неоднородностей в тропосфере. Словом, с точки зрения условий распространения тропосферу следует рассматривать как среду, параметры которой непрерывно изменяются во времени и подвержены флуктуациям. [c.125]

Коэффициент вафиации. Электроизоляционные материалы отличаются той или иной степенью неоднородности строения. Это проявляется, в частности, при определении электрической прочности. Если испытания материалов проводятся при одних и тех же электродах и неизменном расстоянии между ними, то степень однородности может быть охарактеризована при большом числе пробоев п отношением среднего квадратического отклонения а к среднему значению пробивного напряжения I/ Уст- Это отношение называют коэффициентом вариации и измеряют в процентах [c.13]

На рис. 124 показано изменение локальной относительной деформации е,/едр по длине реперной линии образцов сплава ВТ5-1 с исходным состоянием поверхности и после поверхностного упрочнения обкаткой. Исследования показали, что у образцов с исходным состоянием поверхности наблюдается резко выраженная микронеоднородность протекания пластических деформаций (АС 0,7), связанная со структурной неоднородностью. Пики деформаций расположены, как правило, на стыке разноориентированных зерен а-фазы. У образцов, поверхность которых подвергали обкатке, протекание микропластических деформаций происходит значительно равномернее (АС = 0,2-5-0,5). Специальные электронномикроскопические исследования показали, что в поверхностных слоях этих образцов наблюдается диспергированная структура с высокой плотностью дислокаций. При этом чем более эффективно образцы подвергали ППД, тем меньше была выражена микронеоднородность деформации. Последнее хорошо иллюстрирует рис. 125, на котором приведена зависимость коэффициента вариации локальных деформаций от степени средней деформации образцов с различным состоянием поверхности. Самый низкий коэффициент вариации оказался у образцов, подвергнутых обкатке с усилием на ролик 1200Н (К = 0,2). Снижение давления на ролик до ЭрО Н приводит к возрастанию коэффициента вариации до АС =0,5. Аналогичное значение К наблюдается у образцов после обдувки поверхности стальной дробью. [c.195]

Специфика строения армированных пластиков (стеклопластиков и др.), неоднородность их структуры и другие факторы приводят к больигому разбросу экспериментальных данных при определении различных механических характеристик, особенно пределов прочности на растяжение, сжатие и сдвиг. Рассеяние пределов прочности является свойством этих материалов, представ-ЛЯЮ1ЦИХ собой системы из неравнопрочных и неравнонагруженных нитей. Статистический характер механических свойств армированных пластиков подробно исследовался в работах многих авторов [48], [57] и др. Исследования показали, что коэффициент вариации V, представляющий собой отношение среднего квадратичного отклонения к среднему арифметическому значению соответствующей характеристики механических свойств, может служить показателем неоднородности материала. Коэффициент вариации зависит от многих факторов внешней температуры, харак- [c.175]

Из данных табл. 3.4 видно, что электрическая прочность материалов в разных газовых средах имеет наибольшие значения в вакууме, меньшие — в воздухе, самые малые — в аргоне. Коэффициент вариации, определяемый неоднородностью материалов, составляет 12— 30%. По литературным [43—45] и экспериментальным данным, электрическая прочность вакуума при остаточ- [c.82]

Предел прочности при растяжении Ораст определялся в воздушной среде после извлечения образцов из вакуумной камеры при 15—35°С (табл. 3.7). Коэффициент вариации для слюдопласта и миканита составлял 20—30, для стеклослюдинита — до 50%. Из табл. 3.7 видно, что не наблюдается тенденции резкого ухудшения предела прочности при растяжении материалов на основе слюды в зависимости от времени старения при высокой температуре (как п диэлектрических свойств). После 6000—12 000 ч старения при 600—700°С значение Страст слюдопласта равно 67—74 против 77 в исходном состоянии, миканита — 27—35 против 38, стеклослюдинита 15— 19 МПа против 30 1ЧПа, что укладывается в рамки разброса за счет неоднородности материалов. За исходное было принято состояние образцов, подвергнутых предварительной термообработке при 650°С. [c.91]

В табл. 3.9 приведены результаты исследования изменения электрической прочности материалов в процессе длительного воздействия температуры 650°С в вакууме и в воздухе или аргоне. Определяли в среде, соответствующей среде старения. Как видно из таблицы, с учетом разброса показателей за счет неоднородности материалов (коэффициент вариации 20—30%) р в процессе старения в разных средах стабильна. На протяжении всего срока старения при 650° наибольщие значения пр получены при измерениях в вакууме, мень-щие — в воздушной среде, самые низкие — в аргоне, что [c.92]

Процесс взаимодействия карбидной фазы с аустенитом в условиях нагрева сталей по термическим циклам сварки был исследован с применением как косвенного (измерение микротвердости), так и прямых методов (фазовый карбидный, электронно-микроскопический и рентгеноспектральный анализы). Определения микротвердости на приборе ПМТ-3 были выполнены на образцах торцовой пробы применительно к двум основным участкам зоны термического влияния сварных соединений околошовному ( шах — = 1300 °С) и участку неполной перекристаллизации ( шах = = 800—950 С). Были приняты две скорости нагрева, отражающие условия АДС относительно тонких пластин (ш — 150 °С/с) и условия ЭШС толстых пластин = 14°С/с). Образцы размером 10x10x75 мм подвергали нагреву с помощью генератора ТВЧ до начала плавления металла на торцовой поверхности, после чего их закаливали в воду и замеряли микротвердость в исследуемых участках ЗТВ. О степени гомогенизации аустенита по углероду судили по среднему квадратическому отклонению и коэффициенту вариации значений микротвердости (табл. 6.2). Во всех случаях наибольшая степень неоднородности характерна для участка неполной перекристаллизации по сравнению с околошовным участком ЗТВ. Отмеченное предопределяется двумя факторами. Первый связан с обогащением углеродом аустенита в начальный период его образования. Второй предопределяется тем, что в межкритическом интервале температур процесс растворения карбидов только начинается, а завершается он при температуре выше критической точки ЛСз- [c.107]

С повышением температуры нагрева до 1300 °С степень однородности аустенита по содержанию углерода возрастает, о чем свидетельствует уменьшение примерно в 2 раза значений коэффициента вариации и среднего квадратического отклонения значений микротвердости. Наибольшая степень неоднородности аустенита по углероду среди рассматриваемых сталей характерна для стали 20ЮЧ с наибольшим содержанием углерода (0,2 %). [c.108]

Для примера рассмотрим расчет характеристик разработки нефтяного пласта, вскрытого системой добывающих и нагнетательных скважин. Будем полагать, что рассматриваемый процесс достаточно хорошо описыбается системой уравнений двухфазной фильтрации, а поскольку процесс достаточно интенсивен, не будем учитывать влияние капиллярных сил. Очевидно, учет мелкомасштабных неоднородностей в рамках развитой далее теории должен привести к расчетной модели, в которой фигурируют эффективные проницаемость и пористость, в уравнении переноса должны быть учтены дисперсионные эффекты. Расчетная модель должна позволять находить не только средние характеристики, но и флуктуации, по крайней мере, Коэффициенты вариации искомых величин. [c.8]

Очевидно, такая система обладает весьма сильной неоднородностью— все моменты а неограничены, коэффициент вариации проводимости бесконечен и потому любые приближенные методы, основанные на разложениях по моментам поля проводимости, неприменимы. [c.123]

Вследствие дисперсии свойств и состава применяемого сырья, вариации параметров технологического процесса, структурной неоднородности асбофрикцион-ных материалов их физико-механические свойства не являются строго детерминированными. При определении физико-механических характеристик асбофрнк-ционных материалов, как правило, наблюдается большой разброс результатов. Разброс показателей зависит также от погрешностей методов испытаний, обусловленных погрешностью контрольно-измерительных приборов, неточностью считывания их показаний, наличием значительных допусков на параметры условий испытаний и другими причинами. Поэтому каждый отдельный результат испытаний или среднее значение, полученное при нескольких испытаниях, в известной мере случайная величина. Для определения таких величин необходимо дополнительно указывать доверительный интервал и доверительную вероятность (коэффициент надежности). [c.167]

Таким образом, для фактического построения рядов (42) необходимо найти пери-одическге решения систем неоднородных линейных уравнений с периодическими коэффициентами, однородная часть ) оторых совпадает с уравнениями в вариациях (46). Для этого, вообще говоря, требуется знание общего решения указанных уравнений в вариациях. Однако, поскольку в данном случае нас интересует не вычисление основных частей искомого решения, которые определяются порождающим приближением, а поправочных членов, то можно воспользоваться каким-нибудь известным приближенным методом нахождения периодических решений, не требующим интегрирования однородной системы (46). [c.57]

Метод вариации произвольных тхто-янных есть общий метод, пригодньш для нахождения частного решения линейного неоднородного уравнения н-го порядка как с переменными, так и с постоянными коэффициентами, если известно общее решение соответствующего неоднородного уравнения. Пусть фундаментальная система решений соответствующего однородного уравнения будет у , у2,. .., у а- Частное решение однородного уравнения U (х) ищем в виде U (х) = = l(-V)l/l + 2(x)i/2+--.-l- (х)1/ . Функции [c.50]

Второй механизм, через который вариации температуры вызывают изменение характеристик лазерного излучения, состоит в температурной зависимости спектроскопических параметров активных сред. При повышении температуры изменяется взаимодействие иона активатора с решеткой, что влечет за собой деформацию контуров линий поглощения и люминесценции (сдвиг их по частоте, уменьшение степени неоднородности уширения линии и поперечного сечения вынужденных переходов), а также изменение населенности рабочих уровней активатора. Для неодимсодержащих сред эти эффекты уменьшают коэффициент усиления в активном элементе (см. п. 2.3), а вместе с ним — и КПД лазера. [c.6]

Вообп е говоря, следует учитывать неоднородность как показателя преломления я, так и коэффициента усиления или поглощения х среды, заполняющей резонатор. Так, например, поперечная вариация показателя преломления приводит к изменению параметров пространственного распределения собственных полей внутри самой среды деформируется продольная и поперечная структуры собственных волн [58, 63, 87, 123]. [c.134]

Изучение важнейших физико-химических механизмов в условиях турбулентного течения многокомпонентной реагирующей газовой смеси, ответственных за пространственно-временные распределения и вариации определяющих макропараметров (плотности, скорости, температуры, давления, состава и т.п.), особенно эффективно в сочетании с разработкой моделей турбулентности, отражающих наиболее существенные черты происходящих при этом физических явлений. Турбулентное движение в многокомпонентной природной среде отличается от движения несжимаемой однородной жидкости целым рядом особенностей. Это, прежде всего, переменность свойств течения, при которой среднемассовая плотность, различные теплофизические параметры, все коэффициенты переноса и т.п. зависят от температуры, состава и давления среды. Пространственная неоднородность полей температуры, состава и скорости турбулизованно-го континуума приводит к возникновению переноса их свойств турбулентными вихрями (турбулентный тепло- и массоперенос), который для многокомпонентной смеси существенно усложняется. При наличии специфических процессов химического и фотохимического превращения, протекающих в условиях турбулентного перемешивания, происходит дополнительное усложнение модели течения. В геофизических приложениях часто необходимо также учитывать некоторые другие факторы, такие, как влияние планетарного магнитного поля на слабо ионизованную смесь атмосферных газов, влияние излучения на пульсации температуры и турбулентный перенос энергии излучения и т.п. Соответственно, при моделировании, например, состава, динамического и термического состояния разреженных газовых оболочек небесных тел теоретические результаты, полученные в рамках традиционной модели турбулентности однородной сжимаемой жидкости, оказываются неприемлемыми. В связи с этим при математическом описании средних и верхних атмосфер планет возникает проблема разработки адекватной модели турбулентности многокомпонентных химически реагирующих газовых смесей, учитывающей сжимаемость течения, переменность теплофизических свойств среды, тепло- и массообмен и воздействие гравитационного поля и т.п. Эти проблемы рассматриваются в данной части монографии. [c.9]

В предыдущем разделе данной главы мы обсудили фундаментальные принщ1пы, лежащие в основе явлений самодиффузии и диффузии примесей в кремнии с точки зрения микроскопических случайных прыжков. В этом и последующих разделах мы сконцентрируем внимание на макроскопических перемещениях примесей, происходящих вследствие высокотемпературного воздействия на кремний. Как правило, при этом, кроме обсуждавшихся до сих пор случайных термически активируемых скачков в однородной решетке, придется учитывать многие другие физические эффекты. Важнейшими из них являются наличие так называемого внутреннего электрического поля, обусловленного ионизованными примесями, неоднородность концентрации точечных дефектов, вызьтаемая пространственными вариациями уровня Ферми л самом кристалле, пересыщение точечными дефектами вследствие окисления 51 или радиационных повреждений, накачка точечных дефектов с поверхности в объем, напряжения и дислокации в решетке, генерируемые при диффузии примеси с высокой концентрацией, а также кластеризация и преципитация примеси. Все перечисленные эффекты сильно влияют на миграцию примеси в 51, в результате чего кажущийся коэффициент диффузии заметно отличается от истинного. Поэтому при моделировании диффузии примесей в кремнии необходимо точно учиты- [c.29]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...