Напряжение — Главное условное

Пример 7.4. Определить главные напряжения для напряженного состояния, показанного на рис. 284. Напряжения заданы в условных единицах. [c.244]

Пример 7.5. Определить главные напряжения п случае напряженного состояния, показанного на рис. 285. Напряжения даны в условных единицах. [c.245]

Для большинства элементов теплоэнергетических установок напряженное состояние имеет нелинейный характер, поэтому в общем случае определяют главные компоненты условных термических напряжений и вычисляют эквивалентные условные термические напряжении, например, по теории максимальных касательных напряжений. По величине эквивалентных условных напряжений Оз определяют условную полную деформацию в данной точке детали в наиболее опасный момент времени [c.163]

Наибольшие касательные напряжения определяются как полу-разности главных напряжений. Обозначим их условно Xft [c.239]

Наконец, согласно соотношениям (3.13), (8.1) и (1.11) для главных условных напряжений выражения имеем [c.109]

Согласно соотношениям (3.3.13), (3.8.1) и (6.5)i имеем выражение для главного условного напряжения [c.205]

Условно материал данной главы можно разбить на две части. В первой из них рассмотрены задачи по сопротивлению материалов, для решения которых требуются методы математического анализа и высшей алгебры вычисление геометрических характеристик сложных областей, определение перемещений сечений балок переменного сечения, нахождение главных напряжений и главных площадок и т. д. Вторая часть главы посвящена определению упругих линий балок, в том числе лежащих на упругом основании, интегрированию уравнений продольно-поперечного изгиба, которые сводятся к краевым задачам для обыкновенных дифференциальных уравнений (ОДУ). Для решения краевых задач ОДУ используется метод конечных разностей (МКР) [20], основы которого приведены в справочном виде. [c.482]

Известно, что при любом соотношении главных напряжений деформирование изотропного материала сопровождается более интенсивным ростом деформации в направлении большего по абсолютной величине главного напряжения. По кривой деформирования в этом направлении определяли напряжение а , соответствующее условно принятой пластической деформации е. На кривой деформирования в перпендикулярном направлении находили вторую [c.324]

Стороны прямоугольников на рис. 191 (сплошные линии) геометрически изображают условие прочности Сен-Венана с поправкой на анизотропию для случая, когда главные оси тензора напряжений и главные оси анизотропии совпадают. Экспериментальные точки, соответствуюш ие условному пределу текучести,— светлые, а точки, соответствуюш ие разрушению,— темные. [c.360]

Расчет фактической жесткости по главным осям является достаточно трудоемким, так как рассматривается объемное напряженное состояние, где условно, в точке, считаем заданными напряжение по трем взаимно перпендикулярным площадкам, параллельным координатным осям Ох, Оу, Ог. [c.278]

Для определения механических характеристик на практике используют условные диаграммы растяжения в координатах о — е. Построение диаграмм истинных напряжений значительно сложнее, и служат они главным образом целям теоретических исследований. [c.100]

Каждой наклонной площадке соответствует своя точка М. на окружности. Их взаимосвязь удобно установить с помощью точки А, условно называемой полюсом круга Мора. Луч, проведенный из точки А под углом а, в пересечении с окружностью дает изображающую точку М (ст , т ). В частности, точки 1 а 2 соответствуют главным площадкам и напряжениям Oi и 02- [c.14]

Здесь, и ниже, индексы в обозначениях главных касательных напряжений являются условными, не связанными с направлениями атих напряжений и нормалями к площадкам, на которых они действуют (как это предусматривается для компонентов тензора напряжений). Другие авторы (см. Соколовский В. В. [6]) вводят иные обозначения, освобожденные от указанной условности, кнк то аю аз. [c.8]

Напомним, что сжимающие напряжения мы условились считать положительными. В математической механике жидкости (так же как и в математической теории упругости) принято (условно) сжимающие напряжения давления на какую-либо поверхность считать отрицательными (а растягивающие напряжения давления — положительными). Однако мы (как и многие другие авторы, занимающиеся техническими науками) не соблюдаем этого условного математического правила по следующим причинам. Рассматривая различные материалы, прочность которых приходится рассчитывать, видим, что материалы, сопротивляющиеся только растяжению, практически отсутствуют материалов же, сопротивляющихся и растяжению, и сжатию, не так много главным образом, инженерам-гидротехникам приходится сталкиваться с материалами, которые практически сопротивляются только сжатию (вода, грунт, бетон). Известно, что почти вся литература, например, по механике грунтов представлена согласно принятому нами правилу. Соблюдая это правило, мы избавляемся от неувязок, возникающих при расчете, например, стальных конструкций, на которые действует давление грунта (принимаемое положительным) или давление воды мы здесь избавляемся также от условности (принятой в области математической механики), согласно которой термин напряжение давления той или другой силы не должен использоваться. [c.33]

При практическом расчете спиральной камеры на прочность удобно пользоваться выражением для сил, действующих в расчетной точке (условно отнесенных к единице длины сечения) и соответствующих главным напряжениям, которые легко получить из (И 1.4) для меридиональной сил [c.65]

Результаты исследований показали, что длительное влияние статических напряжений и среды не вызывает существенных изменений механических свойств и коррозионного растрескивания. В то же время циклическими испытаниями установлено, что у образцов сварных соединений значение условного предела выносливости значительно меньше, а интенсивность снижения коррозионноусталостной прочности больше, чем у основного металла. Металлографические исследования свидетельствовали о том, что разрыхления и трещины возникают главным образом по границам зон термического влияния. Это обусловлено тем, что циклическая нагрузка интенсифицирует коррозию под напряжением по сравнению со статической, в большей степени приводя к неоднородности физикомеханических и электрохимических свойств в металле сварного соединения. Трещины распространяются преимущественно внутрикристаллитно, что говорит [c.236]

Условные напряжения ацг, а) и а2<г, для целых i, k (i=l, 2, 3,. .. безразмерная абсцисса узла сетки к=, 2, 3,. ... — безразмерная ордината узла сетки) приведены в табл. 8, где показаны также значения угла а между осью Ох и главным направлением а, в соответствующем узле сетки. [c.105]

Описанную кривую ползучести можно наблюдать не только при напряжениях растяжения (деформации растяжением), но и при сжатии, изгибе или сочетании различных видов нагружения. Однако испытания на ползучесть проводят в основном при одноосном растяжении, поэтому ниже за исключением особо оговоренных случаев рассматривается ползучесть при растяжении. В настоящее время для испытаний на ползучесть применяют главным образом машины рычажного типа (рис. 3.2) с отношением плеч рычага 1 10 или 1 20. Обычно испытания на ползучесть при растяжении проводят при постоянной нагрузке. Следовательно, в процессе испытаний образец вытягивается, площадь поперечного сечения уменьшается, поэтому истинные напряжения увеличиваются. На рис. 3.1, а показано различие кривых ползучести при постоянной нагрузке и при постоянном напряжении. Если обозначить начальное (номинальное) напряжение условную деформацию е , истинное напряжение ст, истинную (логарифмическую) деформацию е, то из условия постоянства объема а = = 71 (1 + е ) = о е . [c.51]

В случае опытов при совместном воздействии на (тонкостенные.— А. Ф.) трубы внутреннего давления и осевого растяжения и в опытах при осевом сжатии и внешнем давлении уравнение (4.71) может быть записано с использованием двух главных, отличных от нуля условных напряжений Oi и а [c.340]

Поскольку для отожженной меди известны ц (0) и точка плавления Тгп, можно было перейти в уравнении (4.75) от условных напряжений и деформаций к истинным для сравнения с результатами, которые Е. А. Дэвис получил для этого материала в 1943 г. Эти сравнения для различных отношений главных напряжений были показаны на рис. 4.61 (крестики). [c.346]

Эта название условное если одно (или два) главных напряжений (деформаций) равно (равны) нулю, то эллипсоид вырождается в цилиндр (плоскость). При всестороннем растяжении-сжатии эллипсоид переходит в сферу, чем и объясняется название соответствующей матрицы напряжений (см. определение 8.5). [c.318]

На рис. 8.2,5 приведена зависимость значений главного условного напряжения от кратности удлинения пластины Aj ф = 45°). Заметим, что значения сдвигающих напряжений не входят в полученные решения. Из вьфажений (6.2)з,4 видно, что появление 5<12) и 5<21) приводит к изменению величины ( [i] — 9[2])> т. е. к перераспределению сил в нерастягиваемых волокнах. В рассматриваемом далее случае малорастяжимых волокон эта особенность решения будет более понятной. [c.205]

Третий закон определяет относительные удлинения ребер малого кубика. Характер деформаций пластичной среды при однородном напряженном состоянпи в случае одноосного растяжения, чистого сдвига и одноосного сжатия нам известен. Пусть мы имеем бесконечно малую деформацию, определяемую приращениями главных условных (малых) деформаций Известно, что [c.261]

Рассмотрим вывод зависимости для орпеделеиия главной составляющей силы резания, основанный на равенстве касательных напряжений при резании и при сжатии или растяжении при равной степени эквивалентных деформаций [30]. При черновых и получистовых работах силы, действующие иа задней поверхности инструмента, малы по сравнению с илaiMи на передней поверхности инструмента, и ими можно пренебречь. На основании рис. 84 запишем == P osto. Выражая силу стружкообразования R через касательное напряжение т на условной плоскости сдвига, углы действия ш и сдвига Р (см. ГЛ.П1), получим [c.219]

Т. о. шесть компоцепт деформации должны удовлетворят .. шести зависимостям. В случае, когда эти компоненты зависят от первой степени координат, условные ур-пя (27) и (28) всегда удовлетворены, Коши сделал допущение, что направления главных напряжений и главных удлинении совпадают. Тогда на основании закона Гука напряжение в лю5о1 1 точке м. б. выражено через три компоненты ур-иями [c.209]

У произвольной точки М тела вырежем элемент, по бесконечно малым граням которого действуют главные напряжения (рис. VIII.3, а). С целью упрощения изображения компоненты напряженного состояния здесь и в дальнейшем показываем только на передних гранях вырезанного элемента (условность). Для этого элемента [c.285]

Использование данных об электрической прочности горных пород для оценки уровня рабочего напряжения в технологическом процессе ЭИ с реальным породоразрушающим устройством требует учета следующих обстоятельств. Прежде всего для многоэлектродной конструкции величина разрядного промежутка становится условным параметром (вводится понятие эквивалентного разрядного промежутка) и напряжение пробоя в соответствии с описанным выше механизмом автоматического распределения разрядов по забою и цикличности процесса разрушения изменяется от импульса к импульсу. Диапазон вариации напряжения пробоя зависит от конструктивных особенностей устройства, и главная задача при конструировании состоит в том, чтобы при прочих равных условиях (проектной производительности) обеспечить минимальный уровень рабочего [c.41]

СМ. на стр. 69.3 стандарт предлагает их рассчитывать по условным (завышенным) напряжениям]. По СТ С1-332 к этой группе могут быть отнесены главным образом пружины со статической характеристикой нагрузки, замена которых легко осуществнма- [c.657]

Вентили запорные фланцевые с электромагнитным приводом и электромагнитной защелкой типа 15кч877рСВВ применяют для подачи воды, пара и ней тральных газов с температурой до 150°С и выпускаются, на условный проход (Dy) 25, 50 и 65 мм. Вентили типа 15кч877брСВВ с Dy 25 и 50 мм работают на переменном токе напряжением 220 в, а с Dy 65 мм — на переменном токе напряжением 380 в. Мощность главного [c.75]

Условное обозначение мотор-редуктора должно вк тючать обозначение его типоразмера, значения главного параметра и номинальной частоты вращения выходного вала, обозначение конструктивного исполнения по способу монтажа, исполнение выходных концов валов (при необходимости), категории точности редукторной части, значение номинального напряжения сети переменного тока, климатическое исполнение и категорию по ГОСТ 15150 (при необходимости), обозначение стандарта (технических условий). [c.663]

Пример условного обозначения мотор-редуктора планетарного двухступенчатого типа МПз2, главный параметр которого - радиус расположения осей сателлитов 63 мм, с частотой вращения выходного вала 56 об/мин, конструктивного исполнения по способу монтажа 111 по ГОСТ 30164 (на лапах, с горизонтальным расположением выходного вала, крепление к полу), категории точности редук-торной части 1, рассчитанного на номинальное напряжение сети переменного тока 380 В [c.664]

Е. М. A loposoB предложил критерий, который он назвал пределом трещиностойкости [76 . Предел трещиностойкости является функцией отношения первого главного напряжения в вершине трещины к условному пределу прочности материала ст , записанной в виде [c.21]

Введем в главных осях деформации условные напряжения. Наг помним, что истинные напряжения ранее связывались с текущими (деформированными) площадками, так что dF, = ст dSi — силы, передающиеся через текупще (деформированные) материальные площадки. Введем условные (главные) напряжения ст,, связанные с начальными (недеформированными) материальными площадками dFi = г dSi- [c.61]

В случае когда поле напряжений отсутствует (5 , = 0), эллипсоид показателей преломления в главной системе координат определяется выражением (7.1.1). Поскольку — симмет чные тензоры, в выражении (9.1.1) нижние индексы / и у, а также к и / можно поменять местами. Перестановочная симметрия тензора фотоупругости аналогична симметрии квадратичного электрооптическо-го тензора 5,[выражения (7.1.8) и (7.1.9)]. Поэтому для краткости обозначений удобно использовать условные индексы. При этом выражение (9.1.1) принимает вид [c.344]

Чтобы удостовериться, не был ли главным фактором сам цикл разгрузки и повторного нагружения, на что могли сослаться при выполнении исследования в прошлом веке, я пересчитал истинные напряжения и истинные деформации по данным Дорна, Голдберга и Титца на условные напряжения и условные деформации, пытаясь провести сравнение с общей параболической функцией отклика, соответствующей формуле (4.25) в разделе 4.21. Результаты (кружки) на плоскости —е на рис. 4.217 показывают, что единая функция отклика (соответствующие графики изображены сплошными линиями) не только описывает конечные деформации при наличии температурных изменений, но также и то, что после предварительной пластической деформации, разгрузки и повторного нагружения, сопровождаемого изменением температуры окружающей среды, изменения в функции отклика сводятся исключительно к смещению значения е ,, соответствующего вершине параболы в формуле [c.323]

Из опытов Дэвиса, проведенных в 1943 г. (Davis [1943, И) (см. выше раздел 4.15) с поликристаллической медью при простом нагружении с двумя ненулевыми главными напряжениями (в условиях двумерного напряженного состояния во всей области.— А. Ф.), отношение между которыми изменялось от нуля до единицы, и из опытов Миттала с полностью отожженным алюминием, выполненных в 1969 г. (раздел 4.22) (Mittal [1969, II, [1971, II), для многих случаев простого и сложного нагружения при одновременном растяжении и кручении, можно заключить следуюш,ее когда компоненты напряжений в уравнениях (4.73) и (4.72) и компоненты деформации являются условными (отнесенными к недеформированной схеме тела), то общая функция отклика оказывается параболической (независимо от пути нагружения, с коэффициентом параболы, имею- [c.340]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...