Напряжения главные касательные условные

Здесь, и ниже, индексы в обозначениях главных касательных напряжений являются условными, не связанными с направлениями атих напряжений и нормалями к площадкам, на которых они действуют (как это предусматривается для компонентов тензора напряжений). Другие авторы (см. Соколовский В. В. [6]) вводят иные обозначения, освобожденные от указанной условности, кнк то аю аз. [c.8]

Для большинства элементов теплоэнергетических установок напряженное состояние имеет нелинейный характер, поэтому в общем случае определяют главные компоненты условных термических напряжений и вычисляют эквивалентные условные термические напряжении, например, по теории максимальных касательных напряжений. По величине эквивалентных условных напряжений Оз определяют условную полную деформацию в данной точке детали в наиболее опасный момент времени [c.163]

Наибольшие касательные напряжения определяются как полу-разности главных напряжений. Обозначим их условно Xft [c.239]

Равенство нулю одного из главных напряжений указывает, что рассматриваемое напряженное состояние действительно плоское (более строгое утверждение, что напряженное состояние не объемное). В общем случае плоского напряженного состояния на обеих ненулевых исходных площадках возникают и нормальные, и касательные напряжения. Здесь нормальное напряжение по одной из них (продольной) равно нулю, т. е. имеет место не общий, а частный случай плоского напряженного состояния, который принято условно называть упрощенным плоским напряженным состоянием. [c.380]

На рис. 9.6 для некоторого упрощенного плоского напряженного состояния показано взаимное расположение исходных, главных и площадок действия максимальных касательных напряжений (на этих площадках для упрощения чертежа нормальные напряжения не показаны). Не следует забывать, что это изображение условно — фактически все указанные площадки проходят через одну и ту,же точку. [c.383]

Условно рассмотрим виток резьбы гайки как клиновидную балку, зацепленную с (в теле гайки) одной стороны. Главные напряжения в такой балке — это нормальные и касательные напряжения в поперечном направлении. [c.43]

Когда проектируется новая главная передача, расчет ведут таким путем. Вначале из условий прочности определяют условное межцентровое расстояние Л, а затем по нему находят радиусы и г"ср. По формуле касательных напряжений (см. стр. 198) устанавливают габаритные размеры шестерен и, наконец, определяют модуль и число зубьев. [c.210]

Если условно рассматривать виток резьбы гайки как клиновидную балку, защепленную одной стороной в теле гайки, то главные напряжения и их направления в такой балке определятся по нормальным и касательным напряжениям в поперечном направлении. [c.88]

В примерах 2.3 А и Б не происходит поворота главных направлений напряжения и конечной деформации эти направления совпадают между собой, и связь напряжение — натуральная деформация для них в упругом теле может быть постулирована в виде линейного соотношения, что выглядит как сохранение закона Гука, зато соотношение, связывающее касательное напряжение т с соответствующей условной деформацией сдвига y. отнюдь не является линейным и к тому же зависит от ориентации данного плоского сечения. Рассмотрим теперь состояние конечной деформации, в котором происходит поворот главных осей деформации. [c.82]

Условные обозначения А — площадь в мм Ат. — площадь замкнутой фигуры, ограниченной средней линией в мм Ь — ширина в мм с — жесткость в кгс/мкм й — деформация (перемещение) в мм О — коэффициент демпфирования (безразмерный) Е — модуль упругости в кгс/мм /г(о) — безразмерное отклонение в точке а, относящееся к л-й собственной частоте [г(х) — безразмерное отклонение в точке I, относящееся к г-й собственной частоте С — модуль сдвига в кгс/мм / — момент инерции в мм 1т — геометрическая жесткость сечения при кручении в мм Ь— длина в мм М — момент в кгс мм т — масса в кг с /мм Р — сила в кгс Ра — сила в точке а в кгс Р — поперечная сила в кгс 5 — статический момент инерции в мм 5 — длина (путь) в мм 5 =/(1) — оператор Лапласа х — координата (отрезок) в мм X — скорость в мм/с х — ускорение в мм/с у—координата (отрезок) в мм г — координата (отрезок) в мм б — толщина стенки в мм в — маховый момент инерции в кгс мм с А — коэффициент касательных напряжений К — собственное значение (число) <р — угол между главной осью инерции и нейтральной осью в град Ф — угол поворота при кручении в град или радиан (О — собственная частота в с- [А] — произвольная матрица [Д] — матрица демпфирования [ ] — единичная матрица [ ] — матрица податливости — матрица податливости для системы с несколькими защемлениями (заделками) [/ ея] — матрица податливости для системы с несколькими местами заделки и дополнительными связями [/ и] — матрица для системы со связями [/С] — матрица жесткости [Л1] — матрица общей массы [т]— матрица массы элемента Т] — матрица преобразования [у] — матрица приведения нагрузок (I — вектор перемещения — вектор внутренних сил О — нуль-вектор р — вектор нагрузки [c.57]

Рассмотрим вывод зависимости для орпеделеиия главной составляющей силы резания, основанный на равенстве касательных напряжений при резании и при сжатии или растяжении при равной степени эквивалентных деформаций [30]. При черновых и получистовых работах силы, действующие иа задней поверхности инструмента, малы по сравнению с илaiMи на передней поверхности инструмента, и ими можно пренебречь. На основании рис. 84 запишем == P osto. Выражая силу стружкообразования R через касательное напряжение т на условной плоскости сдвига, углы действия ш и сдвига Р (см. ГЛ.П1), получим [c.219]

РАЗРУШЕНИЕ И ВОССГАНОВЛЕ-НИЕ НАРОСТА. Характер разрушения наростов, образующихся при резании углеродистой стали 45 и более пластичной нержавеющей стали 0Х12НД, различен. При резании стали 45 нависающий над главной режущей кромкой относительно высокий нарост разрушается касательными напряжениями, возникающими в нем под действием внешних сил Р , Pji и Pj2- Разрушение нароста происходит в направлении от вершины режущего клина инструмента к вершине нароста, что на рис. 6.24 условно показано волнистой линией Б - В. Нижняя часть массы нароста после разрушения всегда остается на обработанной поверхности. Так как по дуге В — Б действуют молекулярные силы сцепления, то эта часть нароста остается прочно соединенной с металлом заготовки в виде заусенца (рис. 6.26). Верхняя часть нароста выше линии Бх - В может оставаться на передней поверхности лезвия. [c.87]

Несмотря на то, что предел прочности на растяжение меди намного уступает стали 20Х, сила Р, при резании обоих материалов одинакова. Это вызвано тем, что коэффициент усадки стружки для стали 20Х примерно во столько раз меньше, чем для меди, во сколько раз больше касательные напряжения на условной плоскости сдвига. Значительное увеличение силы Р при резании стали 1Х18Н9Т по сравнению со сталью 20Х связано с тем, что уменьшение коэффициента усадки стружки для стали 1Х18Н9Т отстает от возрастания напряжений сдвига. На рис. 167 изображено влияние толщины срезаемого слоя на силу Р , приходящуюся на единицу рабочей длины главного лезвия при обработке титановых сплавов ВТ1, ВТЗ и стали 20Х. Несмотря на то, что пределы прочности сплавов ВТ1 и ВТЗ соответственно равны 61 и 103 кгс/мм , силы Р при резании обоих сплавов практически одинаковы. Причиной этого является то, что коэффициент усадки стружки при резании сплава ВТЗ в 2 раза меньше, чем сплава ВТ1. Сталь 20Х имеет предел прочности 0 = 51 кгс/мм , однако при резании ее сила Р выше, чем при резании более прочного сплава ВТЗ, что также связано со значительно большим значением коэффициента Кь для стали 20Х. Приведенные примеры показывают, что одни прочностные характеристики обрабатываемых материалов различного химического состава не могут служить объективным показателем при оценке сил, возникающих при резании. [c.213]

В следующей главе мы рассмотрим более подробно механизм пластической деформации металлов. Основной факт здесь состоит в том, что пластическая деформация каждого кристаллического зерна является сдвиговой, слои атомов скользят один относительно другого. Однако в реальном поликристаллическом металле кристаллические зерна расположены беспорядочно и переход от свойств единичного кристалла к свойствам поликристаллического металла затруднителен. Можно сказать только, что переход металла в пластическое состояние означает, чтр пластические сдвиги происходят во всех зернах или в подавляю1Дем их большинстве. Представим себе теперь, что на то напряженное состояние, которое существует в теле, накладывается всестороннее растяжение или сжатие. Осуществить на опыте всестороннее растяжение, а тем более наложить его на заданное напряженное состояние оказывается невозможным всестороннее сжатие, наоборот, реализуется довольно просто, для этого нужно нагружать образец в среде жидкости под высоким давлением. При этом все три главных напряжения изменяются на одну и ту же величину. Наибольшие касательные напряжения равны полуразностям главных напряжений, поэтому они не меняются от наложения всестороннего растяжения или сжатия, касательное напряжение на любой площадке также остается неизменным. А так как сдвиговая деформация определяется касательными напряжениями, то естественно ожидать, что условие пластичиости не зависит от добавления к тензору напряжений гидростатической составляющей. Это предположение хорошо подтверждается опытами (Карман, Бекер, Бриджмен и другие). При обсуждении этих и подобных им опытов необходимо иметь в виду, что пластическая деформация происходит путем сдвига, но разрушение может происходить путем отрыва. Поэтому обычное деление материалов на хрупкие и пластические оказывается условным. Так, Карйан и Бекер производили опыты над мрамором и песчаником. При обычных условиях испытания мрамор и песчаник хрупки, обладая низким сопротивлением отрыву, они разрушаются, не успев проявить [c.93]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...