Нагрев д ля термообработки ста

Влияние различных условий, таких, как нагрев, термообработка, облучение и т.п., а также скорости нагружения при испытаниях на сдвиг в целом аналогично их влиянию при растяжении-сжатии. Имеют место и такие явления, как ползучесть и релаксация. [c.62]

В монтажных условиях для термообработки сварных соединений применяют гибкие пальцевые нагреватели, муфельные печи, индукционные нагреватели и газопламенный нагрев. Термообработку выполняют слесари-трубопроводчики, специально для этой цели обученные и непосредственно перед работой проинструктированные, под руководством инженерно-технического работника. [c.248]

При изготовлении поковок будут широко применяться механические штамповочные пресса и штамповочные молоты вместо малопроизводительных прессов и молотов для свободной ковки, область применения которой будет ограничена только единичным производством. При этом должны найти применение нагрев заготовок в камерах газовых печей, нагрев токами высокой и промышленной частоты, электроконтактный нагрев, термообработка поковок в соляных ваннах, что обеспечит возможность изготовления поковок в непрерывном потоке без последующей очистки. [c.476]

Производительных прессов и молотов для свободной ковки, область применения которой будет ограничена только единичным производством. При этом должны найти применение нагрев заготовок в камерах газовых печей, нагрев токами высокой и промышленной частоты, электроконтактный нагрев, термообработка поковок в соляных ваннах, что обеспечит возможность изготовления поковок в непрерывном потоке без последующей очистки. [c.483]

Диффузию, сопровождающуюся фазовыми изменениями, называют реактивной. Для этой диффузии характерно образование зон неизменной концентрации — зон химических соединений. В сварном соединении эти зоны не обязательно должны располагаться в плоскости контактирования свариваемых металлов. Они могут быть сосредоточены в участке с соответствующей концентрацией компонентов в зависимости от относительной скорости диффузии при данной температуре. Последующий нагрев (термообработка), приводящий к дальнейшему развитию диффузионного процесса, сместит положение этих зон. [c.64]

Условием интенсификации процесса термообработки является скоростной форсированный нагрев изделий (с учетом интервалов возникновения ). Значительным резервом интенсификации служат существующие завышенные нормативы т и Тд. [c.113]

Термообработка (нагрев до 520 —530°С с выдержкой 4 — 6 ч, закалка в горячую воду, старение при 150-180°С в течение 10-15 ч) повышает прочность на 20 — 25", , . [c.182]

Литые магниевые сплавы Мл4, Мл5 упрочняют термообработкой (нагрев до 380 —410°С в течение 10—18 ч, охлаждение на воздухе, старение при 175°С в течение 16—18 ч). [c.184]

Предел выносливости а = 510 МПа при п — 10 после термообработки — нагрев 1170—1190 С, аода идя воздух старение 800 С, выдержка д—10 ч, воздух Од = 1000 МПа, 0(1,2 = 600 МПа. [c.503]

Свариваемость — ограниченно свариваемая. Требуется предварительный нагрев и последующая термообработка. Способ сварки — РДС [131 ]. Флокеночувствительность — не чувствительна [81], [c.587]

Нагрев полихроматическим светом применяют в промышленности в различных печах для сушки, нагрева и термообработки изделий, пайки, а иногда и сварки легкоплавких материалов. Если процесс идет в вакууме или другой газовой защитной среде, свет вводят в камеру через специальный (обычно кварцевый) иллюминатор. Основными достоинствами такого вида нагрева считаются отсутствие силового контакта с изделием и возможность плавного регулирования температуры. [c.117]

Микроструктуру сплава, из которого изготовлены лопатки, изучали на микрошлифах, вырезанных из пера и замка. Результаты исследования приведены на рис. 228 и 229. Термообработка -нагрев до высоких температур и выдержка при них - приводит к устранению или смягчению дендритной неоднородности [c.458]

К операциям сварочного производства, в которых используется индукционный нагрев, относятся подогрев изделий перед сваркой, собственно сварка и термообработка сварных соединений. [c.212]

Термообработка сварных швов. Индукционный нагрев широко используется для термообработки (отпуска или нормализации) сварных соединений. Кольцевые сварные швы на трубах и аппаратах нагревают одновременным способом в кольцевых разъемных или неразъемных индукторах промышленной или средней частоты. Температуры зависят от марки стали и цели обработки и колеблются в пределах 600—1200 °С. Часто термообработку приходится проводить во время монтажа. При этом используются гибкие индукторы из специального кабеля с естественным или водяным охлаждением, которые накладываются на слой теплоизоляции. Выпускаются специальные стационарные и переносные установки для термообработки кольцевых швов, состоящие из источника питания, индукторов пли гибкого кабеля-индуктора, аппаратуры управления И конденсаторной батареи. Мощности установок составляют десятки, реже сотни киловатт. [c.218]

Нагрев стальных деталей для термообработки производится в специально сконструированных термических печах, имеющих камеру для загрузки деталей. [c.33]

Способ одновременного нагрева. Индуктор охватывает всю поверхность детали, подлежащей термообработке, причем нагрев ее во всех точках происходит одновременно. Температура поверхности и ее распределение по глубине зависят от времени нагрева и энергии, переданной в деталь за это время. [c.5]

Подбирая углы аир, можно, не увеличивая расстояние от индуктирующего провода до точки удара струи в нагреваемую поверхность, уменьшить угол между плоскостью, касательной к нагреваемой поверхности в точке удара, и осью струи и таким образом избежать отражения струи в зону нагрева. Возникающие центробежные силы отбрасывают частицы жидкости от закаливаемой детали и не дают ей подтекать в зону нагрева. Основной недостаток- рассмотренных выше способов охлаждения закаливаемых деталей с помощью душевых устройств — неравномерность охлаждения. Области, в которые ударяют струи жидкости, охлаждаются гораздо быстрее, чем соседние. В результате возникают закалочные трещины [46]. Для выравнивания условий охлаждения закаливаемые детали приходится вращать. Из-за этого усложняются устройства. В некоторых случаях вращать деталь нельзя. Так, например, при термообработке шлицевых и зубчатых деталей вращение может даже усугубить неравномерность охлаждения из-за отражения струй воды выступами на обрабатываемой детали. Для обеспечения равномерного и интенсивного охлаждения на Московском автомобильном заводе имени И. А. Лихачева разработан новый метод охлаждения быстродвижущимся потоком воды. Охлаждающая жидкость подается в зазор между закаливаемой поверхностью и индуктирующим проводом (см. рис. 10-14) из специальной полости большого объема скорость жидкости в этом объеме незначительна, поэтому давление во всех точках выхода ее в зазор одинаково, а следовательно, одинакова и скорость прохождения жидкости вдоль охлаждаемой поверхности. У выхода площадь поперечного сечения потока жидкости несколько сужается, создает некоторый подпор, чтобы жидкость перемещалась сплошным потоком без разрыва. Рассматриваемые устройства не имеют большого количества отверстий малого диаметра, которые легко засоряются. Для повышения производительности установок закаливаемые изделия после окончания нагрева перемещают в охлаждающее устройство, установленное рядом с индуктором. Пока идет нагрев одной детали, вторая [c.101]

При нагреве тел простой геометрической формы, круглого, прямоугольного или квадратного поперечного сечения поверхность, подлежащая нагреву, как правило, замкнута. Ширина ее по всему пути протекания индуктированного тока постоянна. Поэтому плотность тока везде одинакова, нагрев протекает практически равномерно. Некоторые сложные поверхности, как например зубчатые колеса, цепные звездочки и пазовые валы, а также подобные им изделия с повторяющимися элементами при выборе частоты (см. гл. 9) могут рассматриваться как совокупность цилиндров разного диаметра. Выбирая частоту, как указано в гл. 9, или используя токи двух частот, иногда можно получить равномерный по глубине нагрев в кольцевом индукторе или индукторе, огибающем деталь по ее профилю с равномерным или неравномерным зазором. Однако, как показано выше, для осуществления термообработки шестерен токами двух частот необходимы источники ТВЧ большой мощности (300—500 кет). Время нагрева получается коротким 1,0—1,5 сек, что весьма усложняет дозирование нагрева, так как все приборы управления должны работать с очень высокой точностью. Поэтому такой способ термообработки может быть рационально использован только в условиях массового производства однотипных деталей. [c.154]

Ввиду того что скорость процесса структурирования видоизменяется в зависимости от скорости нагрева и времени выдержки при определенной температуре, то соответственно будут изменяться и температура стеклования, и коэффициент газопроницаемости от смены режима нагрева. Так, если считать, что процесс структурирования при выбранном режиме нагрева (т. е. выдержка при каждой температуре 20 мин и переход от одной температуры к другой со скоростью 20 °С/мин) завершится к 300 °С, то при этой температуре С1.95 мас.%, 7 , 245 °С Р 5й6.3-10 см -атм-мм/(с-см -10 мм рт. ст.). Эти значения Т , Р, С сместятся к более высокой температуре термообработки, если проводить неизотермический нагрев с постоянной скоростью (д). При этом такое значение температуры (условно называемой температурой термообработки неизотермического нагрева при завершенном процессе структурирования) сместится к высоким температурам по следующему закону [c.74]

Термическая обработка титановых сплавов может очень сильно влиять на склонность к коррозионному растрескиванию, при этом изменяются и и скорость распространения трещины. Важнейшие факторы здесь температура нагрева, время выдержки и особенно скорость охлаждения. Наиболее благоприятная термическая обработка всех титановых сплавов, повышающая их стойкость к коррозионному растрескиванию,—нагрев до температуры, близкой к (а + ) переходу, небольшая выдержка при этих температурах и быстрое охлаждение, при этом решающим фактором режима обработки является скорость охлаждения. Наоборот, длительные отжиги при средних и низких температурах и особенно с медленным охлаждением сильно увеличивают склонность сплавов к коррозионному растрескиванию. Естественно, что влияние термической обработки на сплавы различных классов неодинаково [36]. Сплавы а и псевдо-а-сплавы, если в них не более 6 % алюминия и нормированное содержание газовых примесей (Оа, М, На), ускоренным охлаждением от температур, близких к (о + /3) /3-переходу, можно перевести в разряд практически не чувствительных к растрескиванию в галогенидах. Термическая обработка (а + ) сплавов, легированных -изоморфными элементами, в меньшей степени влияет на их чувствительность к коррозионной среде, чем термообработка а-сплавов. Влияние термообработки на коррозионное растрескивание стабильных /3-сплавов мало изучено, но при этом общие закономерности сохраняются. [c.40]

Наряду с освоением высокочастотной электротермии происходит внедрение в производство методов индукционного нагрева токами промышленной частоты. Исследования в этой области Уральского филиала Академии наук СССР и ЦНИИТМАШа позволили использовать токи промышленной частоты для поверхностной закалки, термообработки и нагрева заготовок под ковку и штамповку. Электрический нагрев токами промышленной частоты имеет большое будущее, позволяя ускорить и конвейеризовать процессы сушки, прессования, размораживания и т. д. [12, 35]. [c.125]

У белого чугуна, содержащего 2,8—3,2% С и 27—28% Сг, после термообработки по режиму нагрев до температуры 850—1100° С, выдержка 1 ч, охлаждение на воздухе твердость резко снижается после отжига при температуре 1100° С. [c.60]

Современные методы упрочнения основаны на увеличении полезной плотности дислокаций, измельчении зерна и блоков термообработкой, легированием, созданием всякого рода несовершенств и искажений решетки, связанных с образованием структур с так называемыми упрочняющими фазами, вызывающими дисперсионное старение. Нагрев наклепанного металла до 300—400 °С (ведет к снятию искажений решетки. Так, мелкозернистое железо переходит из вязкого в хрупкое состояние при температуре —40°С, а крупнозернистое — при 0°С. [c.128]

Перспективным методом получения сварных швов, устойчивых к коррозионному растрескиванию, является сварка низколегированных сталей электродами из специального аустенитного сплава, причем предварительный нагрев и последующая термообработка уже излишни [8,19,45,92]. [c.125]

Исследовали кованые прутки квадратного сечения со стороной 114 мм, которые в заводских условиях нагревали при 1170 К в течение 2 ч и охлаждали в масле. Последующую термообработку производили в образцах по режиму нагрев при 1170 К в течение 2 ч, охлаждение в масле и старение при 1005 К в течение 16 ч, охлаждение на воздухе. [c.323]

Для оценки этих эффектов проведена серия испытаний образцов из стали 45 (термообработка — медленный нагрев до [c.112]

Термообработку образцов для снятия технологических макронапряжений производили по следуюш,ему режиму нагрев 950° С, выдержка 2 ч, охлаждение с печью, вакуум в печи 10 мм рт. ст. Режимы термообработки были установлены на основании резуль-192 [c.192]

Анализ параметров качества поверхностного слоя после механической обработки образцов, не подвергавшихся термообработке, и образцов после термообработки для снятия остаточных макронапряжений показал, что изотермический нагрев в вакууме (950° С, [c.193]

Медь на воздухе при низких температурах (260 °С) окисляется в соответствии с уравнением двухступенчатой логарифмической зависимости, образуя пленку uaO. Скорость окисления различна на различных гранях кристалла и уменьшается в ррду (100) > >(111) >(110). Нагрев меди до 300—450 °С в атмосфере водорода снижает скорость ее окисления в кислороде при 200 °С, так как под действием адсорбированного водорода на поверхность выходят субмикроскопические грани, преимущественно из плоскостей (111). С другой стороны, термообработка в атмосфере азота или гелия увеличивает скорость окисления, так как адсорбированный кислород (следы из газа или металла) благоприятствует образованию субмикроскопических граней главным образом из плоскостей (100) [42, 43]. [c.202]

Другой вид термообработки - закалка - приводит к появлению новых дефектов, хотя провести четкое разделение режимов обработщ в этом случае невозможно. При закалке включения, особенно газово-жидкие, чаще всего взрываются, если нагрев проведен до достаточно высокой температуры. При этом скорость нагрева слабо влияет на взрываемость включений. Образования новых включений при этом не происходит [21]. [c.53]

Используя эффект близости, можно подбором соответствуюш,ей формы индуктора концентрировать нагрев в зонах детали, подлежащих термообработке. Например, если индуктор представляет собой кольцо, охватывающее нагреваемую деталь, то в пей индуктируется ток, путь которого ]1меет также ]<ольцевую форму. Ток концентрируется в полосе, но ширине мало отличающейся от шн-рнны индуктора. [c.51]

Технические условия на поверхностную закалку индукционным способом должны гарантировать необходимую работоспособность детали и удобный контроль соответствия с ними фактических результатов термообработки. Они должны включать задание размеров и расположения закаленной зоны с допустимыми отклонениями, глубину закаленного слон, твердость поверхности. В технических условиях также могут быть особо оговорены максимальные пределы деформации, ограничения рихтовки, распространение цветов побежалости, допустимые дефекты в зоне закаленного слоя и др. Технические условия назначаюгся с учетом свойств выбранной марки стали и задают также предшествующую термическую обработку детали, твердость перед закалкой, допустимую глубину переходной зоны разупрочнения исходной структуры (после термического улучшения). При этом учитывается, что граница закаленного слоя и.ч цилиндрической поверхности ие может быть приближена к широкой выступающей торцовой части (к щеке коленчатого вала) менее чем на 6— 10 мм, что дополнительно уточняется после закалки опытной партии. Закалка ие может быть распростраиеиа на участок поверхности с близко расположенными друг к другу отверстиями или широкими одиночными окнами, вырезами, существенно суживаю-1ЦИМИ зону протекания индуктированного тока. Детали инструментального производства, тонкостенные и асимметричные, деформация и неравномерный нагрев которых делают индукционный нагрев неприемлемым, следует перевести на химикотермическую обработку. [c.4]

При поверхностной закалке зубьев шестерен (по одному зубу) также используют два способа термообработки — одновременный и непрерывно-последовательный. Если мощность источника достаточна для того чтобы сразу нагреть один зуб на всю его длину, используется первый способ. Когда требуется только износостойкость рабочей поверхности зуба, нагрев осуществляют в петлевых индукторах с маг-нитопроводом из трансформаторной стали при использовании тока средней частоты (2400, 8000 гц) или без магнитопрово-дов при нагреве током 440 кгц [38, 42]. Петлевые индукторы просты в изготовлении и надежны в эксплуатации. [c.162]

Термообработку п исследование ползучести проводили по методике ИПП АН УССР, позволяющей осуществить безынерционный нагрев и охлаждение образцов на воздухе [3]. Температура испытаний была выбрана 1173 К, а уровень напряжений 57 МПа, что составляет 0.6—0.7 0 11" композиции основа—покрытие. Начало по- [c.47]

Существенное значение для выбора режима термообработки сплавов с (о - - )-структурой имеют диапазоны превращения фаз при нагреве и охлаждении. На относительное количество, состав и устойчивость /Зч]1аэы значительно влияют температура выдержки, способ или скорость охлаждения и последующий отпуск (старение). Во всех случаях нагрев сплавов до температуры существования 3ч])азы не повышает, а, наоборот, снижает усталостную прочность. Двухфазные сплавы с 9(Х)-г1 100 МПа после нагрева в (о+ 3)-области и медленного охлаждения с печью имеют 0. =390 +480 МПа, что соответствует нижней зоне разброса данных (рис. 93). Ускоренное охлаждение сплавов с этих же температур повышает о., до 540—610 МПа, т.е. до значений, расположенных в верхней зоне разброса [136]. Поэтому с целью повышения целесообразно использовать ускоренное охлаждение после завершающих операций термической или термопластической обработки. [c.154]

Нагрев до температур в зоне (а + /3) с ускоренным охлаждением и последующим старением приводит у сплавов со структурой (о + ) к 0 = 1140+400 МПа и = = 540 +690 МПа. Данную термообработку можно рекомендовать только для заготовок с достаточно мелкозернистой структурой или структурой "корзинчатого [c.154]

Подобный способ травления, примененный для сплава, содержащего 12,8% Мп и 0,46% С (термообработка нагрев 1250° С, 12 ч, аргон + закалка + нагрев, 640° С, 150 ч + закалка), позволил выявить серые аустенитные кристаллы с четкими полосами скольжения при этом феррит выглядит светлым, а карбиды темными. При травлении пикратом натрия темнеет только карбид. После одновременного травления реактивом 4 и раствором, в котором вместо пикриновой кислоты применялся паранитрофенол, Глузанов и Петак [9] в белом чугуне с 4% Мп наблюдали в первичных иглах цементита среднюю зону с измененной окраской, в то время как подобный тип цементита в чугуне с 14% Мп выглядит гомогенным. Авторы считают, что сложный железомарганцевый карбид в точке превращения (точка Кюри) цементита распадается на две фазы, так как а-карбид железа может содержать в твердом растворе лишь небольшое количество марганца. Цементит в марганцовистом чугуне с 14% Мп остается гомогенным, поскольку уже при 8% Мп точка превращения расположена при 0° С и с ростом концентрации марганца температура точки превращения снижается. [c.111]

НПО ЦНИИТМАШ в целях реализации метода восстановительной термообработки ВТО-1 разработана установка, позволяющая в заданном режиме проводить нагрев, охлаждение и отпуск как прямых труб, так и гибов. [c.258]

Повышение коррозионной стойкости и долговечности сварных соединений в условиях малоциклов ой коррозионной усталости может быть достигнуто, в частности, уменьшением или устранением электрохимической гетерогенности путем термообработки. О некотором влиянии термообработки можно судить по результатам, приведенным па рис. 99 наружный шов подвергается более интенсивному растворению, чем внутренний, который претерпел нагрев при наложении наружного шва. [c.232]

В ранее проведенном исследовании закаленного и состаренного по двухступенчатому режиму жаропрочного никелевого сплава In onel 718 получены довольно низкие пластичность и характеристики разрушения. Это связано с присутствием грубой карбидной сетки по границам зерен, которая образуется на первых этапах изготовления кованых заготовок и не устраняется при последующей закалке по стандартному режиму (нагрев при 1255 К). Поэтому для обеспечения оптимальных свойств материала при низких температурах необходимы либо нагрев под закалку при более высокой температуре для растворения этих карбидов, либо такое сочетание последней технологической операции с термообработкой, которые позволили бы разрушить [c.331]

Основной объем исследований проведен на образцах с резьбовыми головками и укороченной рабочей частью с относительной длиной /p/dp=2,5 (диаметр рабочей части 4 мм, длина-10 мм). После изготовления (из прутка) их подвергали термообработке в вакууме по такому режиму образцы из армко-же-леза —нагрев до 700° С, выдержка 2 ч, образцы из стали 45 — нагрев до 900° С, выдержка 1 ч, образцы из алюминиевого спла- [c.121]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...