Опора идеальная

Оператор дифференциальный 135 Опора идеальная 18 Оси координат 195 Ось вращения 209 [c.348]

Находясь под действием сил, рычаг уравновешен лишь в том случае, если линия действия равнодействующей пересекает ось или линию опоры. Причем если опорой рычага АВ служит закрепленная ось (неподвижный шарнир), то линия действия равнодействующей может быть направлена к рычагу под любым углом а (рис. 86, а). Если же рычаг АВ свободно опирается на идеально гладкую опору (рис. 86, б), то линия действия равнодействующей должна быть перпендикулярна к опорной поверхности. [c.93]

Задача 96-15. Однородный брус весом С = 800 Н (рис. 125) имеет в точке А негладкую, а в точке В идеально гладкую опору. На брус в точке С действует вертикальная нагрузка =300 Н. Определить реакцию гладкой опоры, значение коэффициента трения бруса о негладкую опору, при котором возможно равновесие [c.126]

ТЕОРЕМА БЕТТИ(см. принцип взаимности работ). ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ПОГРЕШНОСТИ И ДЕФЕКТЫ, ВЛИЯЮЩИЕ НА ВИБРАЦИОННЫЕ ПАРАМЕТРЫ. Отклонение от идеальной формы элементов машин вызывает изменение параметров вибрации. Для машин и механизмов такими источниками вибрации являются опоры, элементы передачи движения, трущиеся контакты и другие. Наличие дефектов и допустимых технологических погрешностей в них вызывает их [c.72]

Пример 4.9,1. Пусть стол, опираясь четырьмя ножками, стоит под действием силы тяжести Р на гладком плоском горизонтальном полу (рис. 4.9.1). Будем считать стол абсолютно твердым телом и проанализируем условия его равновесия. Любое виртуальное перемещение параллельно поверхности пола и потому горизонтально. Сила тяжести -единственная активная сила - направлена по вертикали. Следовательно, принцип виртуальных перемещений тождественно выполнен, и стол находится в состоянии равновесия. Поставим задачу определения реакций опоры. Тогда реакции следует считать активными силами, а связь в виде горизонтальной поверхности исключить. Пусть и — единичный вектор вертикали. Так как связь идеальна, то искомые реакции /2,- выражаются формулами [c.358]

Такая идеальная опора будет характеризоваться одной нормальной реакцией. [c.18]

Шарнир, в котором отсутствует трение, называют идеальным. Стержневая система представляет собой шарнирное соединение стержней, которое обеспечивает ей неизменяемость формы — жесткость. В технике стержневые системы, служащие для восприятия внешних нагрузок и передачи их на опоры, называют [c.30]

Хотя идеально гладких поверхностей, а следовательно, и связей без трения в действительности не существует, но во многих случаях практики величина силы трения может быть настолько малой, что ею можно пренебречь и практически считать связи идеально гладкими. Примером такой связи является часто применяемая в мостовых и других конструкциях опора на катках (рис. 24). Подвижность катка настолько велика, и, следовательно, сила трения настолько мала, что можно считать эту связь препятствующей лишь перемещению, перпендикулярному к опорной плоскости. Поэтому эта связь характеризуется только одной нормальной реакцией NA [c.39]

Однако способность быстровращающегося гироскопа сохранять направление оси 2 его ротора неизменным в абсолютном пространстве проявляется не только у гироскопов. Если представить себе, что угловая скорость 2 собственного вращения гироскопа, подвешенного на идеальной (без трения) опоре, совмещенной с центром тяжести ротора, равна нулю, то и в этом случае ось г ротора негироскопического твердого тела, неподвижная в начале движения, остается неподвижной и сохраняет неизменное направление в абсолютном пространстве при движении точки опоры. Следовательно, в принципе и негироскопическое (йг = 0) твердое тело может служить указателем заданного направления в абсолютном пространстве. Однако практически не представляется возможным создать идеальную опору без трения, а также точно совместить центр тяжести С (см. рис. 11.8) ротора с точкой О его опоры. При этом на негироскопическое твердое тело будут действовать моменты внешних сил, отклоняющие ось 2 его ротора от заданного направления пространстве. [c.79]

Вследствие идеальности опор 3 основание не может сообщить гироскопу момент внешних сил, действующий вокруг оси X. При этом гироскоп поворачивается вокруг оси X под действием гироскопического момента М1 так же, как поворачивается всякое твердое тело под действием момента внешних сил. [c.99]

Х.2. Гироскоп с внутренним кардановым подвесом, имеющим идеальные опоры [c.259]

Если представить себе гироскоп с внутренним кардановым подвесом, имеющим идеальные опоры, для которых [c.259]

В соответствии с выражениями (Х.18) и (Х.19) нутационные и упругие колебания гироскопа представляют собой незатухающие колебания, так как дифференциальные уравнения (Х.13) движения гироскопа составлены без учета диссипативных моментов, порождаемых трением в опорах карданова подвеса сопротивлением воздуха и др. (идеальные опоры). [c.265]

Рассмотрим идеальный стержень постоянного сечения (рис. ХП.4, а), один конец которого имеет шарнирную опору, а другой — шарнирно-подвижную (каток), нагруженный сжи- [c.355]

Представленная на рис. 79 характеристика является идеальной, полученной в предположении, что момент сопротивления при вращении направляющего аппарата равен нулю. В действительности всегда имеет место какой-то момент сопротивления при вращении направляющего аппарата, а именно — момент трения сопряженных элементов вращающегося аппарата и неподвижной опоры, на которой он установлен. В реальных условиях характеристика имеет вид, приведенный на рис. 80. Момент сопротивления при вращении направляющего аппарата определяется в зависимости от режима работы ординатами в пределах заштрихованной площадки. Вследствие этого к. п. д. при вращающемся направляющем аппарате [c.189]

Корректирующие устройства. Идеально свободный гироскоп выполнить практически невозможно. Моменты, прикладываемые к гироскопу опорами подвеса, токопроводами и другими конструктивными элементами, хотя и сводятся к минимуму, однако все же оказывают некоторое влияние на движение гироскопа, вызывая сто уход от заданного направления. Самостоятельно вернуться к заданному направлению свободный гироскоп не может— он не обладает избирательностью по отношению к заданному направлению. Свойство избирательности может быть придано свободному гироскопу искусственно, путем снабжения его системой коррекции. Гироскоп, снабженный системой коррекции и обладающий в связи с этим избирательностью по отношению к заданному направлению, называется позиционным. [c.365]

Каков бы ни был опорный многоугольник, во всякой точке Р будет действовать некоторая реакция Ф, и если мы допустим идеальное предположение об отсутствии трения, то все эти реакции будут перпендикулярны к плоскости опоры, т. е. будут вертикальны и направлены вверх, так что в своей совокупности они составят систему параллельных и одинаково направленных сил. Какова бы ни была величина отдельных реакций, система их век-торно эквивалентна их результирующей (гл. I, п. 56), приложенной в некоторой точке Q (центре реакций), которая является внут-р ренней (или, по меньшей мере, [c.118]

Состояние равновесия, зависящее исключительно от трения в ОПОРАХ. Покажем теперь на примере, что иногда, как мы уже отмечали в п. 13, равновесие опертого твердого тела обеспечивается исключительно трением в опорах, так что физически оказываются возможными условия равновесия, которые исключались бы при идеальном предположении об отсутствии трения. [c.120]

Если мы исключим идеальный случай, когда трение равно нулю, то отсюда будет следовать, что точка опоры не должна совпадать с самой нижней точкой подшипника. Действительно, так как в этом случае вертикаль совпадает с нормалью к поверхности подшипника, она не может быть образующей конуса трения, и потому невозможно, чтобы результирующая веса и реакции была равна нулю. [c.294]

Добавим сюда уравнения связей n = t) = 0, v" = 0, предполагая, что точка опоры не скользит (идеальная связь) [c.537]

Ось ненагруженного стержня идеально прямая и все внешние нагрузки и реакции опор до потери устойчивости действуют строго вдоль этой оси. [c.78]

Рассмотренные задачи устойчивости стержней базировались на допущениях, что ось стержня до нагружения — идеально прямая и все внешние силы и реакции опор действуют строго вдоль оси. Именно в силу этих допущений при любом уровне нагрузок была возможна прямолинейная форма равновесия стержня с тождественно равным нулю поперечным прогибом. И именно эти допущения приводят к существованию критической нагрузки, т. е. такой нагрузки, при превышении которой исходная прямолинейная форма равновесия стержня перестает быть устойчивой. Но ось реального стержня не является идеально прямой и до нагружения имеются не равные нулю начальные поперечные прогибы. Рассмотрим стержень с не равными нулю начальными прогибами и выясним, как эти начальные прогибы влияют на поведение стержня при продольном нагружении. [c.127]

До нагружения пластина идеально плоская и в докритиче-ском состоянии равнодействующие всех внешних нагрузок и реакций опор действуют строго в срединной плоскости пластины. [c.134]

Там, в космосе, идеальные условия для работы полупроводниковых гелиоэлектростанций. Там чуть ли не вдвое интенсивнее поток солнечных лучей. А ближе к Солнцу — он еще и еще возрастает. Там нет ни облаков, ни туманов, ни смены дня и ночи... Кроме того, там нет тяжести. И гигантской величины полупроводниковые стены, толщиной не больше конфетной фольги, можно ставить перпендикулярно солнечным лучам без всяких опор и креплений. [c.207]

Изучим простейший случай этой задачи невесомый, идеально круглый упругий вал на абсолютно жестких опорах, имеющий один весомый диск, который может рассматриваться просто как точечная масса. Ось подшипников предполагаем вертикальной и совпадающей с осью z декартовой системы координат. Всеми видами трения пренебрегаем. Проекция на плоскость ху той точки деформированной оси вала, к которой присоединен диск, обозна- [c.43]

Рассмотрим следующую идеализированную задачу. Даны два гибких тела, опирающиеся на малые идеальные блоки и соприкасающиеся между собой по всей длине между опорами (рис. 6. 13, а). [c.212]

Смазка подшипника- скольжения имеет своим назначением понижение сопротивления вращению вала от трения, предохранение поверхностей скольжения от износа и заедания, перенос тепла работы трения. Идеальным режимом работы подшипника скольжения является режим жидкостного трения см. гл. IV), при котором цапфа вала, находящегося в работе, совершенно отделяется от опоры масляной плёнкой, вследствие чего не допускается соприкосновения поверхностей скольжения. Получение непрерывной и необходимой толщины масляной плёнки между поверхностями скольжения зависит от целого ряда факторов, главнейшим из которых являются конструкция подшипника и расположение смазочных канавок на несущей поверхности вкладыша. Независимо от того, будет ли в действии смазка сплошной или частичной плёнкой, подшипники с правильно расположенными канавками работают с небольшим сопротивлением и малым износом. [c.641]

Шпиндели на двух и более подшипниках в опоре в общем случае должны рассматриваться как балки на упругих опорах шпиндели на подшипниках скольжения — как балки на упругих основаниях. Последняя схема в качестве первого приближения может быть заменена балкой на двух шарнирных опорах с реактивным моментом в передней опоре, изменяющимся от нуля при малых нагрузках до /я = 0,3—0,35 от момента, изгибающего шпиндель в передней опоре. Допустимо также определять прогибы таких шпинделей, как среднее арифметическое прогибов шпинделей на шарнирных опорах и с идеальной заделкой в опорах. [c.196]

Второй основной характеристикой постоянной муфты является ее способность работать при тех или иных отклонениях от идеально правильного относительного расположения соединяемых валов. По этому признаку различают муфты а) простые, не предусматривающие компенсации отклонений и потому требующие весьма точного взаимного расположения валов или использования соединения в качестве опоры для одного вала б) компенсирующие, допускающие небольшие монтажные отклонения по всем координатам относительного положения валов [c.180]

Таким образом, мы показали, что источником динамических реакций опор, возникающих даже у идеально уравновешенного ротора, являются скрытые неуравновешенности отдельных его элементов. [c.300]

К числу наиболее характерных представителей класса машин, где влияние поля сил, параллельных оси ротора, может сказываться особенно заметно, принадлежат ультрацентрифуги. В этих машинах колебания роторной системы происходят в поле сил тяжести. Весьма гибкий вертикальный вал с упруго податливыми опорами и тяжелой массой на конце служит почти идеальной реализацией схемы, в которой проявляются указанные действия поля сил тяжести и силовых факторов, обусловленных движением ротора как гиромаятника [3, 4]. Ультрацентрифуги обычно снабжены сменным комплектом роторов с различными массами и моментами инерции диапазон их рабочих скоростей весьма широк. Влияние сил тяжести на изгибные колебания вала ультрацентрифуги меняется в зависимости от веса закрепленного на нем ротора, скорости его дисбаланса, а также соотношения некоторых безразмерных параметров его упругой системы [3, 6]. Поэтому вопросы отыскания зон экстремального влияния поля сил тяжести и дополнительных силовых факторов на динамические свойства рассматриваемых роторов приобретают существенное значение при уравновешивании систем такого типа. [c.212]

Идеальным с точки зрения износостойкости является полное устранение металлического контакта между рабочими поверхностями. Примерами безызносных узлов являются электромагнитные опоры с витающими валами, электромагнитные муфты и насосы (передача [c.31]

Поле скоростей называется кинематически допустимым, если оно удовлетворяет кинематическим условиям непрерывности н ограничениям, наложенным на рассматриваемую конструкцию. Так, например, в случае жестко-идеально-пластических балок, на которые наложено ограничение в виде гипотезы Бернулли, скорость прогибов должна быть непрерывна и кусочно-непре-рывно дифференцируема кроме того, она должна исчезать на опорах, а ее первая производная — на защемленном конце. [c.18]

Задача 184 (рис. 147). Однородная балка ВС весом 3 кя опп рается в точке D на гладкую опору и соединена шарнирно с одно родной балкой АВ весом 1,5 кн, на которую действует посредст БОМ нити, перекинутой через идеальный блок, груз F весом 0,9 кн Определить реакции шарниров В и С, опор А и D, если а—60 АЕ - BE, ВС = 4 м., BD 1 м. [c.70]

Связь осуществляется посредством неподвижного цилиндрического шарнира или подшипника (рис. 16). При наложении такой связи рассматриваемое тело неизменно скрепляется с втулкой, которая надевается на болт, неподвижно прикрепленный к соответствующей опоре . Трением между поверхностями втулки и болта во многих случаях можно пренебречь. Связь, осуществляемая посредством такого идеального шарнира, не препятствует ни повороту тела вокруг оси болта, ни его перемещению вдоль этой оси . Эта связь препятствует лишь перемещению тела в направлении нормали к поверхности втулки и болта, и, следовательно, ее реакция может быть направлена только по этой нормали. Нотаккак втулка в зависимости от ее расположения и активных сил, приложенных к неизменно скрепленному с ней телу, может прижиматься к любой точке болта, то указать заранее направление реакции даже такого идеального шарнира нельзя. Можно только утверждать, что сила реакции идеального неподвижного [c.33]

Как видно из рис. 12.23, Л1 (/) = M- qP для бд < О возрастает, т. е. в случае поднятия опоры В момент в этом сечении растет и условия работы балки ухудшаются. Если б > О и область 0 6, бдоп такая, что значения моментов Мх [) и Мх (г ) не превосходят наибольшего момента qP/8, то условия работы балки не ухудшаются в сравнении с идеальным расположением опор на одном уровне. Для того чтобы условия работы балки не ухудшались, нужно, чтобы [c.262]

Ниже рассмотрим процедуру балансировки на станке Шитикова (рис. 2.20). Ротор 1 устанавливается в опорах 2 на качающейся раме 3, опирающейся на шарнир О и пружину 4. Ротор приводится во вращение электродвигателем и затем отключается от него, продолжая вращаться по инерции. Вследствие трения в опорах вращение постепенно замедляется и ротор останавливается. Одна из плоскостей балансировки (на рисунке плоскость //—II) проходит через опору 0. В другой плоскости (/—I) проявляется неуравновешенная сила инерции, как если бы к идеально симметричному ротору был прикреплен противовес массой Шх. При вращении ротора вращается и вектор дисбаланса тхП. заставляя раму 3 колебаться на пружине. По мере убывания скорости вращения меняется амплитуда колебаний рамы. Она достигает максимума при [c.56]

В рассматриваемом нами идеальном случае гладкой поверхности все элементарные реакции нормальны к ней с другой стороны, реакция, отнесенная к единице длины, во всякой точке веревочной кривой, как мы видели в предыдущем пункте, должна лежать в соприкасающейся плоскости к кривой отсюда можно заключить, что во всякой точке веревочной кривого соприкасающаяся плоскость нормальна к noeepxHo mtt опори. [c.218]

При колебаниях происходит некоторая деформация галтель-ного и корневого участков образца и опоры, что эквивалентно удлинению образца в идеальной схеме, когда отсутствует галтель и опора абсолютно жесткая. В результате этого длина цилиндрической части образца I обычно несколько меньше расчетной L. [c.177]

Если учитывать сопротивление опор рамы станка k не равно нулю), то величина сОр угловой скорости, при которой наступает резонанс, получается иной. На фиг. 61 показаны зависимости амплитуды ф от угловой скорости ы, пропорциональной частоте колебаний станка. Такая зависимость называется амплитудо-ча-стотной характеристикой. Кривая / представляет собой ампли-тудо-частотную характеристику идеального станка, а кривая 2 — амплитудо-частотную характеристику при сопротивлении в опорах станка. Как видно из фиг. 61, при резонансе амплитуда колебаний идеального станка равна бесконечности. [c.123]

Перемещения и усилия в сопряжениях претерпевают разрыв на неизвест ную величину (табл. 3.3). Такими сопряжениями являются места соедине ния конструкции с опорными и подкрепляющими элементами. К ним отно сятся также типовые особенности разъемных фланцевых соединений (см гл. 4). Краевая задача для подконструкции с такими разрывными сопряже ниями элементов становится многоточечной. Неизвестные разрьшы иско мых величин в сопряжениях определяются с помощью дополнительных соотношений, как указано в табл. 3.4. Здесь приняты обозначения u,w,v-осевые, радиальные и угловые перемещения М, Q, Р - изгибающий момент, поперечное и осевое усилия. Примерами дополнительных соотношений являются задание нулевого изгибающего момента в идеальном шарнирном сопряжении, линейная зависимость опорной реакции от прогиба упругой опоры. Здесь возможны два различных варианта дополнительных соотношений а/ О и а/ =0. [c.47]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...