Коэффициент вязкости (г)) реологический

Упруго-вязко-пластическая модель материала с переменными реологическими параметрами (см. рис. 11, б), соответствующая телу Бингама [232], позволяет оценить качественное влияние на кривую деформирования материала изменения в процессе деформирования основных параметров модели коэффициента вязкости Ло и сопротивления трения (Ts. [c.53]

Реологическое уравнение, в котором вместо реологического модуля использовано ф, обладает значительной гибкостью, В частности, из него одного можно получить как реологическое уравнение тела Н, так и тела Л —жидкости Ньютона. При Р = 1 и й = 0 величина г ) является модулем упругости, при Р = 1 и k= — коэффициентом вязкости, а в промежуточных случаях — имеет более сложную природу t в (7.56) — время. [c.518]

Этот реологический закон утверждает существование простой пропорциональности между касательными напряжениями, действующими в плоскостях соприкасания слоев жидкости и производными от скорости по направлениям, нормальным к этим плоскостям. Формула (2) определяет внутреннее трение или, как говорят, вязкость жидкости по Ньютону. Коэффициент р, который может зависеть только от температуры жидкости, но не от давления (об этом подробнее будет сказано далее на самом деле в реальных жидкостях при очень больших давлениях р зависит также и от давления), носит наименование динамического коэффициента вязкости (в практике употребляют более короткий термин коэффициент вязкости), в отличие от кинематического коэффициента вязкости V, равного отношению [c.352]

Таким образом, мы познакомились с тремя реологическими коэффициентами, а именно модулем сдвига и, пределом текучести при сдвиге Тт и коэффициентом вязкости т]. Из равенства (I. 6) видно, что у величина безразмерная, так как представляет собой отношение двух длин. Следовательно, из равенства (I. 8) получаем. [c.25]

Б реологических уравнениях были использованы реологические коэффициенты, соответствующие сдвигу (у, г). Аналогичные уравнения могут быть выписаны для объемной (е , р) и нормальной (Сщ On) деформаций, и тогда должны быть использованы для модулей упругости /с и , а для коэффициентов вязкости и Я. [c.183]

Наделим среду Максвелла более сложными реологическими свойствами. Будем считать коэффициент вязкости л функцией температуры , напряжения а, деформации е, скорости деформации . Поставим следующую задачу. [c.263]

Графическое представление этой зависимости, называемое реологической кривой, приведено на рис. 6.1 (кривая А). В равенство (6.3), кроме коэффициента вязкости ц, входит также постоянная То, называемая начальным (или предельным) напряжением сдвига. Считается, что при т<То жидкость ведет себя как твердое тело и течение отсутствует. Это объясняется наличием у покоящейся вязкопластичной жидкости пространственной жесткой структуры, сопротивляющейся любому напряжению т, меньшему То. Когда т становится [c.81]

Величина i называется коэффициентом пластической вязкости. Примером жидкостей группы б) являются степенные или нелинейно-вязкие жидкости. Их реологическое уравнение имеет вид [c.204]

Важными характеристиками термопластов являются их плотность, химическая стойкость, тепло- и износостойкость, ударная прочность, влагопоглощение, усадка при формовании, режим формования, реологические свойства и т. д. На свойства наполненных углепластиков оказывают влияние прочность, модуль упругости, электропроводность, коэффициент теплового расширения, теплопроводность, износостойкость и другие свойства углеродных волокон. На рис. 3. 1 для ряда полимеров приведены значения прочности, модуля упругости при изгибе и ударной вязкости (по [c.61]

Довольствуясь ранее упомянутым простейшим случаем плоского слоистого прямолинейного движения вдоль оси Ох со скоростью сдвига е = ди/ду (вспомнить формулы (34) 7), напишем реологическое уравнение такой вязкопластической жидкости в форме (тц — предельное напряжение сдвига, р — коэффициент пластической или структурной вязкости) [c.356]

Другие, так называемые псевдопластические жидкости лишены предельного напряжения текучести, но их кажущаяся вязкость определяется коэффициентом, зависящим от скорости сдвига. Такие нелинейные жидкости (суспензии асимметричных частиц, растворы высокополимеров) подчиняются реологическим уравнениям типа (Оствальд, Рейнер) [c.357]

Представление о влиянии нелинейной вязкости на волновую моду неустойчивости дает семейство нейтральных кривых на рис. 98, относящихся к Рг = 20 (в этом случае волновая мода является наиболее опасной). Как видно, качественно сохраняются закономерности, названные выше в связи с обсуждением стационарной моды. Проведенный в [59] анализ показывает, что в предельном случае больших чисел Прандтля имеет место характерная для тепловых волн асимптотика Ог = S/ /Pr (ср. 4), где коэффициент S зависит от реологических параметров п я а. Ъ случае ньютоновской жидкости S 590 при п > 1 этот коэффициент монотонно возрастает с увеличением и а при п< убывает. [c.155]

Такой подход к анализу бингамовской среды позволил авторам уточнить ее модель в части, касающейся ее физических состояний и реологического поведения, в зависимости от ее напряженного и деформированного состояния. Одновременно с уточнением модели потребовались и уравнения, которые можно было бы использовать для всех областей течения среды. Уравнения же Генки, как это хорошо известно, применимы только для исследования областей сдвиговых течений. Как уже ранее было отмечено, уравнения Генки переходят в уравнения Мизеса, описывающие движение пластических сред, если в уравнениях Генки положить равным нулю коэффициент пластической вязкости. Однако уравнения Мизеса записаны в такой форме, которая в некоторых случаях не позволяет получить однозначное решение. Поэтому при применении уравнений Генки к пластической [c.53]

Глицерин как ньютоновская жидкость с известными свойствами, был выбран для поверки вискозиметра и апробации вышеприведенного способа определения реологических констант вязкопластичных сред. Как следует из проведенных экспериментов (см. табл. 8.3), полученные значения предельного напряжения сдвига и коэффициента динамической вязкости глицерина совпадают с их известными значениями [51] с высокой степенью точности. [c.256]

ВИЧ [72] отмечал, что коэффициент трения в тяжелонагруженном контакте не может превышать некоторого предельного значения порядка 0,08—0,12. Это должно объясняться существованием некоторого максимального напряжения сдвига, которое способно выдерживать масло в зоне контакта при данных условиях, как бы ни велика была его вязкость при этом. Иначе говоря, предельная величина коэффициента трения должна определяться критическим напряжением среза масляного слоя в его средней продольной плоскости при достижении некоторой предельной касательной силы в зоне контакта. Это критическое напряжение среза должно представлять собой свойство масла, вытекающее из его реологических характеристик. До сих пор, однако, это гипотетическое свойство, которое у различных сортов масел, по-видимому, должно быть далеко не одинаковым, никем не исследовалось, хотя вопрос этот может иметь большое практическое значение, в частности, при создании масел для фрикционных передач. [c.162]

Жидкости, подчиняющиеся реологическому закону (154.21), на- зывают ньютонианскими в отличие от неньютонианских жидкостей, для которых этот закон не выполняется (например, расплавы пластических материалов, масляные краски и т. п.). Помимо обобщенного закона Ньютона (154.21), примем дополнительный постулат второй коэффициент вязкости равен нулю (Я = 0). [c.243]

Уравнение (14.2) предстшляет обой простейший пример реологического уравнения жидкости. Это уравнение содержит единственный реологический параметр - динамический коэффициент вязкости. Наиболее простой классификацией неньютоновских жидкостей является классификация, в которой неньютоновские жидкости группируются по трем основным категориям. [c.203]

Кинетической энергии поправка 32 Колебания 369 Консистентность 138, 139 Консистентности кривые 138, 266 переменные (Р. V) 36, 262 Константы реологические 58, 149 Концентрация напряжений 197 Коэффициент вязкости (т)) 24 вязкости при растяжении (X) 97 подвижности (ф) 36 реологический 58, 149 структурной устойчивости 291 угловатости 368 Краска 136 Крамер 244, 252 Kpeiin 367 [c.377]

Поглощение ультразвука вследствие внутреннего трения можно легко рассчитать, вводя коэффициент вязкости среды г и учитывая, что вязкие напряжения являются функциями градиента скорости Ieщeния ее частиц. При этом в первом приближении вязкие напряжения можно считать пропорциональными первой степени скорости деформации (закон Ньютона для сил внутреннего трения). Мы ограничимся по-прежнему рассмотрением плоских волн, распространяющихся вдоль оси х. Прибавляя к упругому напряжению о для одномерной деформации д /дх (с учетом сдвиговой упругости) вязкое напряжение, пропорциональное скорости этой деформации r д%/дxдt — г ди/дх, получим одномерное реологическое уравнение состояния в виде [c.54]

Постоянные, входящие в реологические уравнения (модуль упругости, коэффициент вязкости, коэффициенты сухого трения), иногда называют реологическими поапоянными, или реологическими характеристиками. [c.274]

В следующей главе (гл. 3) полученные осредненные уравнения и определения макропараиетров через микропараметры конкретизированы для болев частного случая двухфазной смеси —смеси с монодисперсной структурой со сферическими частицами. Но даже для такой частной структуры явные реологические соотношения без дополнительных экспериментальных коэффициентов и функций, позволяющие замкнуть систему уравнений, получить в общем случае не удается. В гл. 3 этот подход доведен до конца для двух предельных случаев монодисперсной смеси когда несущая фаза — идеальная (с нулевой вязкостью) жидкость или очень вязкая жидкость. [c.87]

При малых концентрациях (а2< 0,05), получаемые значения ц согласуются с формулой Эйнштейна, но при больших определяемые из таких опытов вязкости (х существенно превышают значения (3.6.51) и, кроме того, имеют значительный разброс у разных авторов и при разных комбинациях фаз (рис. 3.6.1). Этот разброс, но-видимому, отражает неньютоновость концентрированных вязких дисперсных смесей и недостаточность величин р и ц, для определения их механических свойств. В связи с этим на практике приходится для каждой смеси и реальных устройств в рассматриваемом диапазоне режимных параметров (например, расходов) проводить эксперименты по определению потери напора, привлекая для их обработки различные реологические модели, в частности, модель вязкой жидкости с эффективным коэффициентом [c.171]

Воздействие переменной температуры на завихренность изучено для трех видов нелинейностей, когда теплофизические и реологические параметры жидкости зависят от Т по экспоненциальному, степенному, ар-рениусовскому законам. Установлено, что влияние юизотермичности проявляется в первую очередь посредством коэффициента динамической вязкости /i(r). Получены приближенные формулы, описывающие зависимость завихренности от нелинейных свойств вязкости, времени релаксации и коэффициента теплопроводности. [c.130]

В виброреологии рассматривают реологические свойства тел именно по отношению к медленным воздействиям, в то время как истинные физические свойства остаются неизменными характерной чертой виброреологических констант (модулей упругости, коэффициентов трения, вязкости и т п.) является нх существенная зависимость от характера вибрации (см п. 7). Иногда в таких случаях целесообразно говорить о кажущемся измепенин физических или механических свойств под действием вибраций, хотя следует иметь в виду, что именно эти кажущиеся свойства представляют практический интерес. По-видимому, исторически первыми виброреологическими уравнениями являются уравнения Рейнольдса в теории турбулентности [26]. Этн уравнения приведены в п. 11 таблицы, где и — вектор скорости жидкости р — давление р — [c.260]

Очень важным следствием из теории А. И. Леонова является возможность расчета релаксационного спектра по кривым течения. В частности, из этой теории вытекает, что определение точки перегиба на кривой зависимости (Ig 7) позволяет легко найти максимум релаксационной функции N (s), где N — функция распределения частот релаксации (величин обратных временам релаксации), так как у = as, причем а — постоянный коэффициент. Можно легко показать, что N (s) = — (as) т) (as), где (as) — первая производная вязкости по релаксационной частоте. Точка перегиба на кривой (Ig у) отвечает условию dN/ds = 0. Также просто находится время / после начала опыта в условиях у = = onst, когда наступает интенсивное разрушение структуры материалов. Оказывается, что / = а/у. Следовательно, в согласии с опытными данными возрастание скорости деформации приводит к быстрому уменьшению времени достижения максимума на кривых т (/) при у — onst. Рассматриваемая теория позволяет определить достижение максимума функции xjxy = / (у) и многие другие важные реологические характеристики материалов. Отсюда следует, что измерение вязкости у материалов с неньютоновским поведением важно отнюдь не только для расчета процессов их течения, но имеет фундаментальное значение для характеристики их реологических свойств. [c.125]

Оно содержит два коэффициента предел текучести Тт и вязкость т)пл, которую мы можем назвать пластической вязкостью (Бингам назвал ее густотой — stiffness ). Реологическая кривая бингамова тела показана на рис. VIII. 1. [c.136]

В предыдущих главах мы ознакомились с материалами, обнаруживающими простые свойства упругости, вязкости и более сложное свойство пластичности, которое может быть понято только вместе со свойством упругости и, наконец, также с более сложными свойствами уируго-вязкости жидких и твердых тел. Эти материалы были идеализированы моделями гукова, ньютонова, сен-венанова, максвеллова и кельвинова тел. Из них только три первых являются элементарными. При помощи структурных формул было показано, какое отношение качественно имеют две последние модели к двум первым. Были постулированы количественные реологические соотношения между т, т, у и у > в которых фигурируют три параметра [х, и сГт, представляющие собой реологические коэффициенты . Эти результаты приводят к довольно хорошему приближению для описания поведения реальных материалов Рассмотрим для примера такой материал, как дорожный асфальт. Прежде всего, асфальт обладает упругостью, что делает его пригодным в качестве строительного материала. Соответственно в первом приближении можно рассматривать асфальт как упругое гуково тело. И в действительности инженеры-дорожники основывают свои расчеты почти исключительно на упругости. Только когда ползучесть совершенно необходимо учитывать, они прибегают ко второму приближению и рассматривают асфальт как максвелловскую жидкость. Однако нужно заметить, что асфальт также проявляет запаздывание упругости. Чтобы принять в расчет и это свойство, нужно перейти к третьему приближению, более сложному, чем максвелловская жидкость. [c.170]

Чтобы перейти от структурной формулы (X. 1) к реологическому уравнению, заметим, что в него будут входить четыре реологических коэффициента два — вязкости и два — упругости. Если рассматривать сдвиг (или более общий случай деформации формоизменения), то будут входить обычная вязкость (т]) в комплекс М и вязкость твердого тела t]j в комплекс К модуль сдвига жидкости jij в первом и обычный модуль сдвига [х во втором случае. Джеффрис (1929 г.), который первым предложил реологическое уравнение для комплекса М—К, заключил следующее. [c.171]

Большое влияние на понимание авторами физической картины течения бингамовских сред оказала работа М. Рейнера (1960 г.) [70]. В ней дан подробный анализ уравнений Г. Генки, области их применения и своего рода ключ к пониманию поведения сред имеющих несколько фундаментальных свойств. М. Рейнером, в частности, отмечается, что в соответствии с третьей аксиомой реологии реологическое уравнение более простого тела (низшего по иерархии) может быть получено из реологического уравнения менее простого тела (высшего по иерархии), если положить какие-либо константы последнего равными нулю . Это значит, например, что из реологического уравнения тела Шведова-Бингама (1) при tq = О можно получить реологическое уравнение вязкой жидкости, а при /i = О — реологическое уравнение тела Сен-Венана (пластического тела). В этой же работе Рейнер развивает свою мысль далее В соответствии с третьей аксиомой реологии, если известно решение задачи для бингамова тела, можно получить решение аналогичной задачи для сен-венанова тела, полагая величину Щл равной нулю . Здесь под тупл Рейнером понимается коэффициент динамической вязкости среды или, как его называют в реологии, коэффициент пластической вязкости. [c.46]

Коэффициент динамической (пластической) вязкости л и предельное напряжение сдвига то определяются из формулы Букингама (4.3.38). Для их определения необходимо иметь минимально два эксперимента (два измерения). В этом случае реологические константы и то определяются из системы двух уравнений [c.249]

Твердое тело, соответствующее модели рис. 1.2, характеризуется тремя реологическими параметрами эффективным модулем сдвига С ф, коэффициентом эффективной вязкости г эф и пределом прочности на сдвиг 9пр. Все три параметра зависят от скорости деформации. В предельных условиях, т.е. при скорости деформации, стремящейся к бесконечности, Т1эф и (/эф должны быть заменены на. ц и G ньютоновскую вязкость и модуль идеально упругой деформации соответственно. При скорости нагружения, стремящейся к нулю, 0пр должен быть заменен на предел текучести. Несмотря на то, что названные предельные условия практически не встречаются, модуль идеально упругой деформации и предел текучести являются величинами, характеризующими поведение смазок при практически встречающихся конечных скоростях деформации и нагружения. [c.13]

В работах [108, 176] экспериментально исследовалось напорное движение пены по трубам с неразрушающими скоростями (средняя скорость не превышала 1 м/сек). Было установлено, что водно-сульфонольная воздушная пена обладает свойствами вязкопластичной жидкости Шведова — Бингама. При течении в круглой трубе радиуса а под действием градиента давления АР/L она имеет четко выраженное квазитвердое ядро радиуса Гд = TqL/AP и скорость скольжения относительно стенок трубы = 2тгаАР6/р по жидкому слою толщиной 6 с линейным распределением скорости. Для реологических параметров пены — предельного напряжения сдвига Tq, коэффициента бингамовской вязкости и толщины смазочного слоя 6 — [c.269]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...