Длина динамическая

Величина имеющая размерность скорости и определяемая трением на стенке и плотностью жидкости, обычно называется динамической скоростью, а 1 , имеющая размерность длины,— динамической длиной. Заметим, что число Re, основанное на динамической скорости и динамической длине, всегда равно единице [c.272]

Необходимо отметить, что для построения данной модели требуется значительная длина динамического ряда (желательно 50 точек и более). За такой большой период времени процесс может изменить свои характеристики. Кроме того, корреляционные функции, на основе которых строится модель, являются довольно [c.50]

Синтез, или проектирование механизмов, состоит в определении некоторых постоянных параметров, удовлетворяющих заданным структурным, кинематическим и динамическим условиям. К этим параметрам механизма относятся длины звеньев, координаты точек звеньев, угловые координаты, массы звеньев, их моменты инерции и т. д. Так, на рис. 2.1 для проектирования кривошипно-коромысло-Бого механизма по заданному закону движения коромысла 3 необходимо определить шесть независимых параметров длины а, Ь, с и [c.14]

J, Т К, J, Т — соответственно коэффициент интенсивности напряжений, /-интеграл, 7 -интеграл), посредством которых однозначно может быть определено НДС у вершины трещиноподобных дефектов как при маломасштабной текучести (размер пластической зоны мал по сравнению с линейными размерами трещины и элемента конструкции), так и при развитом пластическом течении элемента конструкции с трещиной (пластическая деформация охватывает большие объемы материала). Иными словами, при одном и том же значении параметра механики разрушения независимо от длины трещины, геометрии тела и системы приложения нагрузки НДС у вершины трещины будет одно и то же. В данном случае критическое аначение параметров, полученных при разрушении образцов с трещинами при том или ином виде нагружения, можно использовать при анализе развития разрушения в конструкции. Для этого в общем случае условие развития разрушения в конструкции (см, рис. В.1) может быть сформулировано в виде K = Kf или 1 = = Jf или т = Т, где Kf, Jf, Т — критические значения параметров механики разрушения при нагружении образца с трещиной, идентичном нагружению конструкции (статическое нагружение, циклическое, динамическое и т. д.). [c.8]

Сопоставляя поведение реальной трещины в конструкции с деформированием надреза, полученного с помощью предлагаемой модели, можно отметить следующее. Если на некоторых участках по длине трещины возникают нормальные растягивающие напряжения, то трещина в этих местах раскрывается, практически не сопротивляясь прикладываемым нагрузкам уровень, напряжений в прилегающих областях материала невелик. В предлагаемой модели это условие обеспечивается за счет назначения в соответствующих элементах трещины модуля упругости Е, вызывающего разгрузку элементов и значительное увеличение податливости на рассматриваемом участке, В том случае, когда на некотором участке реальной трещины действуют напряжения сжатия, приводящие к контактированию (схлопыванию) берегов трещины, тело с точки зрения передачи силового потока, нормального к трещине, работает как монолит, и модуль упругости в принятой модели для соответствующих элементов трещины назначается равным обычному модулю упругости материала конструкции. При соприкосновении берегов трещины возможны два варианта берега могут проскальзывать относительно друг друга и не проскальзывать. Второй вариант автоматически реализуется при условии Етр = Е. Для реализации первого варианта необходимо обеспечить отсутствие сопротивления полости трещины на сдвиг. Процедура необходимых для этого преобразований для более общего случая — динамического нагружения конструкций — будет изложена в разделе 4.3.1. [c.202]

Выше были рассмотрены условия старта макротрещины, обусловленного хрупким или вязким зарождением разрушения в ее вершине. Сам факт такого старта в общем случае не является гарантом глобального разрушения элемента конструкции. Так, для развития трещины по вязкому механизму требуется непрерывное увеличение нагрузки до момента, когда трещина подрастает до такой длины, при которой дальнейший ее рост может быть нестабильным [33, 253, 339, 395]. При хрупком разрушении нестабильное развитие трещины начинается сразу после ее старта, но тем не менее трещина может остановиться, не разрушив конструкции, что может быть связано с малой энергоемкостью конструкции (не хватает энергии на обеспечение динамического роста трещины) или определенной системой остаточных напряжений (попадание трещины в область сжатия). [c.239]

Для стационарной трещины при динамическом нагружении параметр G целесообразно определять методом податливости при приведении динамической задачи к статической. Для этого вычисляются приращения потенциальной энергии АП при изменении длины трещины на AL при фиксированных внешних нагрузках, в которые включаются инерционные силы, [c.242]

Рис. 4.22. Зависимости динамического КИН К (/), длины трещины L (2) и скорости ее развития V (3) от времени х (Kiq = = 2,32 МПа Vm)

Рис. 4.29. Зависимости номинальной нагрузки а" и параметров НДС у вершины трещины от времени т (а), -интеграла н скорости роста трещины у от приращения длины трещины Az, (б) при динамическом нагружении [Хс —

Субкритическое и динамическое развитие трещины. Развитие трещины при хрупком разрушении в отличие от ее старта, по всей вероятности, не происходит по механизму встречного роста, что связано с непосредственным развитием магистральной трещины. Данное обстоятельство позволяет напрямую (без анализа НДС у вершины трещины) использовать концепцию механики разрушения, сводящуюся к решению уравнения G v) = = 2ур(и). Нестабильное (динамическое) развитие хрупкой трещины как при статическом, так и при динамическом нагружениях достаточно хорошо моделируется с помощью метода, рассмотренного в подразделе 4.3.1 и ориентированного на МКЭ. В этом методе используются специальные КЭ, принадлежащие полости трещины, модуль упругости которых зависит от знака нормальных к траектории трещины напряжений увеличение длины трещины моделируется снижением во времени модуля упругости КЭ от уровня, присущего рассматриваемому материалу, до величины, близкой к нулю. Введение специальных КЭ позволяет учесть возможное контактирование берегов трещины при ее развитии в неоднородных полях напряжений, а также нивелировать влияние дискретности среды, обусловленной аппроксимацией, КЭ, на процесс непрерывного развития трещины. [c.266]

Основными особенностями структуры центрального процессора являются безадресная система команд, динамическое распределение сверхоперативных регистров, работа с полями переменной длины, виртуальная память емкостью 2 2 слов, распределение оперативной памяти сегментами переменной длины, организация параллельных процессов и т. п. [c.334]

При консольном расположении одного из колес возрастают деформации вала и опор, что усиливает концентрацию нагрузки по длине зуба. Износ подшипников нарушает регулировку зацепления, из-за чего в передаче возникают дополнительные динамические нагрузки. Все эти особенности понижают несущую способность передач. Проф. В. Н. Кудрявцев рекомендует принимать несущую способность конических зубчатых передач с линейным контактом при расчетах на выносливость по изгибным и контактным напряжениям равной 0,85 от несущей способности цилиндрической передачи, рассчитанной на ту же нагрузку. [c.124]

До сих пор не говорилось о том, каким образом может быть измерена скорость звука. Выше мы обращали внимание на отклонение свойств газа от идеального состояния и отмечали, что скорость Со относится к безграничному пространству. На практике, особенно в области низких температур, скорость звука измеряется в относительно небольшой колбе, которая должна иметь постоянную температуру. В настоящее время наиболее точные измерения скорости звука осуществляются при помощи акустического интерферометра с цилиндрическим резонатором. Акустические волны возбуждаются в трубе излучателем, расположенным на ее конце длина волны находится измерением перемещения отражателя между соседними резонансными максимумами. Положение стоячих волн определяется по импедансу излучателя. В этом состоит одна из трудностей акустической термометрии по сравнению с газовой. В газовой термометрии измеряемые величины, объем и давление, являются величинами статическими, хотя и существуют проблемы, связанные с сорбцией, о которой говорилось выше. В акустической термометрии измеряемые величины носят динамический характер — это акустический импеданс излучателя, например, при 5 кГц, вязкость и теплообмен со стенками трубы. Все это оказывается источником специфических трудностей при измерении, и для правильной интерпретации результатов измерения необходимо полное понимание физической сущности процессов распространения акустических волн. [c.101]

Рис. 4.10. Динамическое падение температуры в тепловой трубке длиной 100 см при давлении 1 атм и при А7 /7 =2 10" для различных жидкостей [19].

Жесткость пружины с — 7,5 Н/см, длина трубки I = 0,7 м и динамическая вязкость масла р = 0,3 П. Диаметр поршня Л = 30 мм. [c.210]

Рассматривая течение жидкости в слое смазки как плоское, построить эпюру давлений р по длине башмака и определить, какую нагрузку Р он может нести, если скорость движения опорной поверхности о = 3 м/с и размеры Z. = 60 мм, Hq = 0,2 iMm, угол установки башмака а. 0,25", его ширина (размер в направлении, перпендикулярном плоскости чертежа) В = 150 мм. Динамическая вязкость масла р = 0,8 П. [c.214]

К горизонтальному валу АВ, вращающемуся с постоянной угловой скоростью (й, прикреплены два равных, перпендикулярных ему стержня длины I, лежащих во взаимно перпендикулярных плоскостях (см. рисунок). На концах стержней расположены шары О ц Е массы т каждый. Определить силы динамического давления вала на опоры А и В. Шары считать материальными точками массами стержней пренебречь. [c.320]

Однородная прямоугольная пластинка массы М равномерно вращается вокруг своей диагонали АВ с угловой скоростью 0). Определить силы динамического давления пластинки на опоры Л и В, если длины сторон равны а п Ь. [c.323]

Статическая балансировка ротора. Этот вид балансировки преследует цель превращения оси вращения ротора в его центральную ось. Удалением избытка металла в более тяжелой части ротора или добавлением металла в более легкой его части добиваются безразличного равновесия ротора на роликах или горизонтально расположенных линейках, что служит признаком его статической уравновешенности (= 0). Статическая балансировка достаточна при малых угловых скоростях и небольших размерах вращающейся детали в направлении оси вращения (маховики, неширокие шкивы, зубчатые колеса). При деталях значительной длины и больших угловых скоростях (роторы турбин, электродвигателей и т. д.) статическая балансировка не гарантирует устранения динамических нагрузок на подшипники, а иногда даже увеличивает их. Кроме того, недостатком существующих способов статической балансировки является не всегда достаточная точность ее, обусловленная влиянием трения. [c.98]

Величина х — опытная постоянная и по рекомендациям [206] ее можно принять равной 0,03. Тогда после подстановки в (4.30) и вычислений получим для камеры энергоразделения вихревых труб оценку средней по радиусу интенсивности свободной турбулентности е = 25,8%. Оценку интенсивности пристенной турбулентности можно получить, выразив турбулентное напряжение через длину пути перемешивания и динамическую скорость [2061 [c.176]

Выведем дифференциальное уравнение колебаний стержня. С этой целью рассмотрим условие динамического равновесия участка колеблющегося стержня. Сечения аи Ь (рис. 545, б), ограничивающие элементарную длину dx, периодически перемещаются. Перемещение и произвольного сечения с координатой х может быть выражено как и = f (х, t). Это уравнение указывает на наличие в стержне относительных перемещений отдельных его поперечных сечений. [c.569]

До сих пор предполагалось, что стержни, подвергаемые действию удара, по всей длине имеют одинаковые сечения. Именно для таких стержней справедливо все сказанное о роли объема стержня при оценке динамических напряжений. [c.630]

Пример 93. Определить величину динамических напряжений, возникающих в стержнях подвески (рис. 585) при падении груза Q — 2Ь кгс с высоты Я = 1 см. Площадь поперечного сечения медных наклонных стержней Л С и ВС fм = 0,2 см , площадь поперечного сечения стального стержня D F = = 0,25 см , длина стального стержня = = 2,4 м длина наклонных стержней / = 2 м. [c.633]

Пример 99. Определить динамические нормальные напряжения в стальном стержне при его падении с высоты Я = 10 см таким образом, что, оставаясь горизонтальным, он ударяется концами о жесткие опоры. Длина стержня I = 100 см, диаметр d 1 см, удельный вес материала у = 7,8 кгс/см . [c.647]

Прямозубые колеса применяют преимущественно при невысоких и средних окружных скоростях (см. стр. 164), при большой твердости зубьев (когда динамические нагрузки от неточностей изготовления невелики по сравнению с полезными), в планетарных передачах, в открытых передачах, а также при необходимости осевого перемещения колес для переключения скорости (коробки передач). Косозубые колеса применяют для ответственных передач при средних и высоких скоростях. Объем их применения —свыше 30 % обт.сма применения всех цилиндрических колес в машинах и этот процент непрерывно возрастает. Косозубые колеса с твердыми поверхностями зубьев требуют повышенной защиты от загрязнений во избежание неравномерного износа по длине контактных линий и опасности выкрашивания. [c.155]

Задача 162. Под прямым углом к вертикальному валу АВ длиной Ь приварены два одинаковых стержня, расположенных в одной плоскости на расстоянии h друг от друга (рис. 352) длина каждого из стержней 2/, а масса т. Пренебрегая действием сил тяжести, найти динамические давления на вал, если он вращается с постоянной угловой скоростью (О. [c.356]

Повреждение, проявляющееся в результате динамического взаимодействия поверхности аппарата (трубы) с твердым телом, имеющим острые края, без тангенциального перемещения. В зависимости от характера и силы удара забоина может иметь различную форму, площадь и глубину (до 4 мм). В стенке обечайки аппарата в момент удара возникают значительные напряжения изгиба. Площадь забоины условно равна произведению ее длины (максимального линейного размера забоины в плане) на ширину (наибольший размер, перпендикулярный длине забоины) [c.129]

Задача 375. Прямой однородный круглый цилиндр веса Р, радиуса г и длины 21 вращается с постоянной угловой скоростью w вокруг оси Z, проходящей через его центр тяжести С. Ось вращения 2 цилиндра образует с его осью симметрии Ч угол а. Определить дополнительные динамические боковые давления на опоры А и Z , если OA — OB = h. [c.382]

У гусеничных тракторов динамический радиус ведущего колеса вычисл 1ет-ся на основании следующего условия длина динамической окружности долж- [c.327]

На рис. 7.23 и 7.24 приводится сопоставление формулы (7.4.27) (для =0,64) с опытами А. И. Леонтьева, Б. П. Миронова, А. В. Фа-фурина [63], В опытах производилось измерение длины начального теплового участка, которая для случая г1з = сопз1 и Рг=1 равна длине динамического начального участка. [c.148]

Зацепление здесь распространяется в направлении от точек 1 к точкам 2 (см. рис. 8.24). Расположение контактных линий в поле косозубого зацепления изображено на рис. 8.26, а, б (ср. с рис. 8.5 — прямозубое зацепление). При вращении колес линии контакта перемещаются в поле зацепления в направлении, показанном стрелкой. В рассматриваемый момент времени в зацеплении находится три пары зубьев 1,2 аЗ. При этом пара 2 зацепляется по всей длине зубьев, а пары 1 и 3 лишь частично. В следующий момент времени пара 3 выходит из зацепления и находится в положении 3. Однако в зацеплении eaie остались две пары 2 и Г. В отличие от прямозубого косозубое зацепление не имеет зоны однопарного зацепления. В прямозубом зацеплении нагрузка с двух зубьев на один или с одного на два передается мгновенно. Это явление сопровождается ударами и шумом. В косозубых передачах зубья нагружаются постепенно по мере захода их в поле зацепления, а в зацеплении всегда находипИя минимум две пары. Плавность косозубого зацепления значительно понижает шум и дополнительные динамические нагрузки. [c.125]

Здесь /(д — коэффициент динамической нагрузки Ка — коэффмт слт межосевого расстояния или длины цепи К — коэффициент наклона передачи к горизонту — коэффициент способа регулировки [c.253]

Точность в значительной мере определяет рабоюспособность зуб чатых и червячных передач, так как их погрешности вызывают дополнительные динамические нагрузки, неравномерпосгь вращения, вибрации, шум, концентрацию нагрузок по длине контактных линий и другие дефекты. [c.194]

Задача VIII—34. Для определения вязкости масла измеряется потеря напора при его прокачке через калиброванную трубку диаметром d = Ь м.м. Каково значение динамической вязкости р масла, если при рас.ходе Q = 7,3 см /с показание ртутного дифмаиометра, подключенного к участку трубки длиной / = 2 м, h == 120, мм [c.223]

Из анализа формул (22.19) и (22.20) видно, что при равномерно распределенных напряжениях, одинаковых во всех сечениях стерокня. величина динамических напряжений зависит не только от площади F его поперечного сечения, как это имеет место в случае действия статической нагрузки в статически определимых системах, но и от длины I и модуля упругости Е материала стерокня, т. е. можно сказать, что динамические напряжения в стержне при ударе зависят как от объема, так и от качества его материала. При этом чем больше объем упругого стержня, подвергаюш,егося удару (чем больше энергоемкость стержня), тем меньше динамические напряжения, [c.629]

Дуга переменного тока может гореть не весь полупериод, а только часть его. Время перерыва в горении дуги обычно тем больше, чем меньше время существования остаточной термоэмиссии с электродов, чем быстрее происходит распад плазмы столба, чем длиннее дуга и хуже динамические свойства источника питания. [c.91]

Повреждение наружной поверхности металла в результате однократного динамического взаимодействия поверхносги с перемещающимся относительно нее твердым телом ( индентором ), имеющим острые края. При образовании ца-рахшны контактные напряжения достигают разрушающих значений. Форма поперечного сечения царапины близка к треугольной или трапециевидной и может изменяться по длине. Направление относительно продольной оси аппарата (трубы) -произвольное. Форма царапины на поверхности обечаек корпуса аппарата (трубопровода) может быть прямолинейной, криволинейной и полигональной [c.128]

В связи с этим параметры оптимизации делятся на два вида дискретные, например обмоточные данные, и непрерывные, например диаметр или длина активной части. Для дискретных параметров строится таблица вариантов, подлежащих перебору. Для каждого варианта совокупности дискретных параметров осуществляется оптимизация непрерывных параметров комбинированным алгоритмом, последовательно использующим метрды случайного поиска, покоординатного поиска и динамического программирования. Окончательный вариант расчетного проекта выбирается путем сравнения результатов, полученных для каждого варианта дискретных параметров в отдельности. [c.200]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...