Параметры динамического нагружения

Параметры динамического нагружения [c.301]

Зависимости сейсмоакустических параметров волновых процессов от нагрузки при прочих фиксированных значениях режима бурения могут иметь один или несколько экстремумов (рис. 6.23а). Один и тот же или близкий эффект разрушения горных пород может быть достигнут при различном сочетании параметров динамического нагружения (сила воздействия, скорость и частота приложения нагрузки). Эффективная нагрузка в таких случаях выбирается по результатам комплексного анализа, включающего в себя два основных момента - энергетический анализ волновых процессов и технологический анализ, основанный на выборе режима с лучшими или более простыми технологическими характеристиками. [c.214]

Для стационарной трещины при динамическом нагружении параметр G целесообразно определять методом податливости при приведении динамической задачи к статической. Для этого вычисляются приращения потенциальной энергии АП при изменении длины трещины на AL при фиксированных внешних нагрузках, в которые включаются инерционные силы, [c.242]

Рис. 4.29. Зависимости номинальной нагрузки а" и параметров НДС у вершины трещины от времени т (а), -интеграла н скорости роста трещины у от приращения длины трещины Az, (б) при динамическом нагружении [Хс —

Рассмотренные выше параметры внешнего воздействия на материал, изменение геометрических характеристик элемента конструкции в отдельности и все вместе оказывают воздействие на материал через изменение условий протекания пластической деформации. Однако во всех ситуациях соблюдается подобие условий страгивания трещины доминирует нормальное раскрытие берегов трещины (тип I) и в ее вершине в срединных слоях образца или элемента конструкции имеет место объемное напряженное состояние. Минимальная работа разрушения будет определяться максимальной величиной предела текучести, как это следует из условия (2.25). Она достигается при идеально хрупком разрушении материала. Такая ситуация может быть реализована в условиях динамического нагружения, когда материал не успевает реализовать пластические свойства, а также за счет снижения температуры окружающей среды до критической температуры хрупкости. [c.117]

Конструктивная и динамическая схемы испытательных машин в основном предопределяются применяемым способом сило-возбуждения. Обоснованный выбор способа возбуждения нагрузок может быть произведен при конкретизации характеристик прочности и жесткости объектов испытаний и параметров режима нагружения. При испытаниях стандартных образцов из конструкционных металлов на усталость осевая деформация образца не превышает 0,1—0,5 мм. С учетом жесткости динамометра и элементов силового замыкания машины максимальное реализуемое перемещение активного захвата может быть ограничено [c.147]

Динамическое нагружение среды искровым разрядом. Исследование характера возмущений в среде, вызванных электрическим разрядом, скорости их распространения и параметров является важным этапом на пути к решению задачи о разрушающем действии разряда. Визуализация возмущения с помощью теневой съемки и метода фотоупругости при скоростной съемке процесса во многом позволяет дать ответ на поставленные выше вопросы. [c.55]

Из решения задачи гидродинамики и теплопереноса (3.26)-(3.34) определяются расход теплоносителя в контуре и параметры теплоносителя (распределение скоростей, температур и давления), которые затем используются для исследования термомеханической и динамической нагруженное оборудования первого контура АЭС. Расчет температурных полей и соответствующих напряженных состояний, возникающих в оборудовании вследствие теплообмена с теплоносителем и окружающей средой, приведен в гл. 5. Анализу полей и напряжений от силовых воздействий, определяемых в пределах каждого контрольного объема в соответствии с выражением GJG [c.93]

Данные табл. 5 характеризуют динамику поведения ползуна при различных скоростных режимах и статических нагружениях. Аналогичные параметры для случая динамического нагружения кулачково-рессорным устройством и скорости 100 мм/мИн приведены [c.43]

Испытания трансмиссии разных автомобилей одной модели показали, что характеристика динамического нагружения трансмиссии является стабильным параметром, достаточно точно определяющим трансмиссию данной модели автомобиля с точки зрения величин динамических нагрузок. [c.249]

Задание параметров нелинейного и динамического нагружения 297 [c.297]

Задание параметров нелинейного и динамического нагружения 303 или, после подстановки выражения (7.1) [c.303]

Аналогично в случае динамического развития трещины в неупругом теле (например, вязкопластическом теле или теле, зависящем от скорости деформирования), находящемся под воздействием динамического нагружения, можно определить параметр разрушения Т и его эквивалент в виде не зависящего от пути интеграла (включая член в виде интеграла по области) таким образом [c.167]

В проекте методических указаний Госстандарта СССР [2] динамическим испытанием принято считать нагружение при перемещении захватов со скоростью более 10 мм/мин. При такой скорости нагружения на высокоскоростных машинах могут быть определены динамические свойства при растяжении и сжатии и параметры динамической вязкости разрушения, Пр аналогично тому, как это осуществляется при статическом нагружении с малыми скоростями деформирования (Я ы, Сгс) (см. раздел 15). Подобные испытания на высокоскоростных машинах имеют пока чисто исследовательское назначение из-за высокой стоимости оборудования, относительной сложности испытаний и недостаточной отработки методики. [c.209]

При такой постановке задачи для конструкции допускаются два состояния невозмущенного равновесия и = 0) и параметрических колебаний, направление которых ортогонально направлению действующих сил. В реальных системах невозмущенное равновесие при действии динамических нагрузок практически невозможно. В инженерных конструкциях имеются разнообразные технологические неправильности, эксцентриситеты, отклонения от номинальных размеров и идеальной формы и т. д. Поэтому при динамическом нагружении параметрического характера обязательно возникают колебания конструкции независимо от величины параметров воздействия. Интенсивность этих колебаний может быть различной в зависимости от устойчивости или неустойчивости режима, соответствующего данному сочетанию параметров системы. Соотношение (5.1) при этом приобретает смысл уравнения в вариациях по отношению к исходным уравнениям движения. [c.134]

Поскольку диффузионные процессы при динамическом нагружении проявляются меньше, чем при статическом, то можно предположить относительно большее влияние термодинамических параметров, например параметров растворимости. На рис. V.11 для ПММА и ПВХ представлены зависимости Ig N от параметров растворимости исследованных жидкостей (см. гл. IV). [c.186]

При динамическом нагружении тела в число основных параметров необходимо дополнительно включить массовую плотность материала р, характерное время процесса т, частоту колебаний to, локальные ускорения /. Перечень основных параметров при этом приобретает вид [c.12]

Рассмотрим перечень основных параметров (1.6), приведенных в 1.2 для задачи о динамическом нагружении упругого тела, и получим для этого случая систему независимых безразмерных комплексов. [c.21]

Таким образом, безразмерные отношения Пх, П , Пд, П4 образуют фундаментальную систему безразмерных комплексов для рассматриваемых основных параметров. Общее решение задачи о собственных частотах для неустановившихся процессов динамического нагружения упругого тела всегда может быть представлено в безразмерном виде Fi (Пц П , Пз, П4) = О или в форме, разрешенной относительно искомого безразмерного отношения [c.23]

В данной главе рассмотрены методы прогнозирования тре-щиностойкости металла и кинетики трещин при циклическом, статическом и динамическом нагружениях, базирующиеся на использовании локальных критериев разрушения и уравнениях, описывающих НДС у вершины трещины с учетом структурированности поликристаллического материала, а также на применении концепций и новых параметров механики разрушения. [c.264]

Условия, при которых В и А инвариантны к параметрам нагружения и химическому составу сплавов но одной и той же основе, характеризуют самоподобный автомодельный рост треищны. Из (4.35) следует, что при A onst и B= onst скорость роста трещины зависит только от одного внешнего параметра АК, а п является количественным параметром динамической структуры. [c.301]

Параметры ДЛтпрь Отпрг находим в результате решения системы уравнений (1.3.79), учитывая физико-механические свойства материала фиктивного тела при разгрузке. Итак, тензор А (Т) построен, следовательно, определен и тензор кинетических напряжений (Т )рдзгр-Все вышеизложенное позволяет исследовать напряженное состояние тела при нагрузке и разгрузке в условиях динамического нагружения, которому соответствует распространение волн напряжений в теле. [c.70]

Геометрические параметры резьб и допуски на их размеры стандартизованы. Стандарт предусматривает метрические резьбы с крупным и мелким шагом. При уменьшении шага (рис. 198) соответственно уменьшаются глубина резьбы, что ведет к увеличению диаметра di и повьппению прочности, и угол подьема [см. формулу (24.1)], что увеличивает самоторможение. По этим причинам мелкие резьбы находят применение для динамически нагруженных деталей, полых тонкостенных и мелких деталей (в авиации, точной механике и т.п.). В машиностроении основное применение имеют резьбы с крупньпи шагом, поскольку они менее чувствительны к ошибкам изготовления и износу. [c.227]

При испытании с параметром o= onst (рис. 16) материал нагружают прямоугольным импульсом напряжений различной длительности (рис. 16, а). Для динамического нагружения образца обычно используется удар длинного стержня, скорость которого определяет амплитуду, а длина — длительность ил пуль-са [81]. Указанному параметру испытания в пространстве aet соответствует плоскость o= onst (см. рис. 16, б), параллельная плоскости Eot, в которой лежит регистрируемая кривая e t). По своему характеру эта кривая аналогична обычной кривой ползучести (см. рис. 16, г) и позволяет выявить особенности зарождения и развития малой пластической деформации в им-пульсно нагруженном материале. Испытания с таким параметром широко применяются для исследования явления задержки текучести [337] и закономерностей распространения упругопластических волн в стержнях. Вместе с тем очевидно, что такие испытания не позволяют иолучнть данные о сопротивлении материала деформации в виде характеристик прочности (см. рис. 16, в). [c.66]

В заключение отметим, что выявленные на основе математического моделирования особенности формирования динамических нагрузок подтверждены экспериментальными исследованиями сумматорных приводов конвертеров, экскаваторов и прокатных станов. На основе этих исследований разработана методика приближенного синтеза приводов, сформулированы требования к кинематической точности зубчатых колес, к симметрии параметров ветвей, характеристик тормозов и двигателей. По результатам исследований предложены конструктивные решения, существенно снижающие динамическую нагруженность агрегатов и снимающие тем самым одно из главных ограничений, препятствующих распространению сумматорных приводов. [c.116]

В ряде практически важных случаев решение задачи (17.6) динамического синтеза существенно облегчается благодаря характерным особенностям общей картины динамической нагруженно-сти силовой цепи машинных агрегатов. К числу таких особенностей, часто встречающихся в практике динамических исследований машинных агрегатов машин различного назначения, можно отнести прежде всего наличие в рабочем скоростном диапазоне IQi, 2 машинного агрегата резко выраженной резонансной зоны. На рис. 83, а показан график динамических нагрузок в вало-нроводе машинного агрегата транспортной машины с ДВС, иллюстрирующий указанную выше ситуацию (кривая 1). В этом случае оптимальное значение критерия достигается, как правило, на границе области Gp варьируемых параметров. Оптимальному решению задачи (17.6) при этом соответствует обычно одна из угловых точек области Gp. На рис. 83, а показаны результаты решения рассматриваемой оптимизационной задачи, обеспечивающей вывод опасного резонансного режима из рабочего скоростного диапазона [Qi, Ш (кривая 2). [c.277]

Ввиду недостаточной жесткости конструкции рук многих роботов эти оценки являются приближенными и должны проверяться с помощью данных расчета статических деформаций, эксяеримен тального определения показателей точности (включая жесткость, установленную в условиях статического и динамического нагружения) при различных скоростях, направлении движения, длинах хода (вылетах) и нагрузках. Однако даже приближенное определение основных параметров позволяет избежать грубых ошибок. [c.74]

Динамические свойства материалов обычно определяются с помощью различной измерительной техники в зависимости от представляющих интерес внещних условий. Например, эксперименты с колеблющейся балкой [3.3, 3.14—3.16] часто используются для исследования зависимости линейных динамических характеристик от температуры и частоты колебаний при сдвиговых и осевых деформациях. Влияние статического и динамического нагружений часто оценивается с помощью методов, основанных на исследовании динамической жесткости [3.17, 3.18J и резонанса [3.3, 3.19, 3.20]. Затем используются приближенные аналитическое или графическое представления свойств материала. Основываясь на подобном представлении свойств материала, можно путем экстраполяции перейти к аналогичным представлениям для требуемых условий, однако экстраполяция в области таких значений параметров, которая далеко отстоит от исходной, может привести к сомнительным результатам. Это связано с тем, что принципы приведения не имеют достаточно полного обоснования для широкого диапазона изменения внешних условий. В данном разделе приведено общее представление [c.130]

В этих случаях определяется поле упругош1астических деформаций и используются коэффициенты интенсивности деформаций [5]. Деформационные критерии и параметры нелинейной механики разрушения полагаются в основу расчетов на прочность на стадии проектирования. В нормативных документах [7, 8] описаны методы определения характеристик вязкости разрушения (трещиностойкости) при статическом и динамическом нагружении. [c.126]

Однако вследствие того, что при динамическом нагружении в течение одного опыта в разных сечениях образца протекают различные процессы деформации е ( ) (напряженно-деформированное состояние вдоль длины образца неоднородно), дисперсии волн и наличия радиальной инерции (неоднородность напряженно-деформированного состояния по радиусу стержня), а также большой слояшости (невозможности) одновременного замера в одной и той же точке образца процесса е ( ) и а ( ) из динамических экспериментов, в настояш ее время невозможно получение динамической зависимости а от е без привлечения априорно задаваемых соотношений между напряжениями и деформациями или использования расчетов для той или иной математической модели эксперимента (например, моде.ли тонкого стержня). Попытка определения динамических уравнений состояния по некоторым косвенным эффектам (скорости распространения деформации различной величины, распределения деформации в различные моменты времени, скорости движения поверхностей испытуемого образца и т. д.) также не увенчалась успехом, поскольку было обнаружено [20, 24, 25], что указанные эффекты могут быть описаны с практически одинаковой степенью точности при помощи различных соотношений Оц — вц. Вследствие этого до сих пор еще не получено надежных уравнений, описывающих динамическое поведение материала, а по ряду определяющих параметров данные различных экспериментальных работ не только расходятся в несколько раз, но имеют и качественно различную картину. [c.135]

Фиг. 2. Влияние на характеристику динамического нагружения трансмнсснн автомобиля МЗМА-423 ряда конструктирных параметров (уменьшения момента инерции маховика двигателя, введения в трансмиссию автомобиля резиновых упругих [c.251]

Основной источник регулярных возмущений в рассматриваемых установках — рабочий процесс в ДВС. Поэтому одной из общих, существенно важных задач является разработка рациональных способов схематизации возмущающих свойств ДВС различных типов для решения задач динамики силовых установок. При расчетах динамической нагруженности установок для оценки долговечности их силовых цепей приходится, как правило, решать трудоемкую задачу определения собственных частот и q rapM многомерных цепных динамических моделей. В практике указанные расчеты обычно выполняют в нескольких вариантах. Поэтому важное значение имеют вопросы разработки эффективных алгоритмов расчета собственных спектров многомерных моделей с варьируемыми параметрами. [c.351]

В зависимости от целей испытаний и условий эксплуатации конструкций осуществляют последующее раздельное или совместное исследование ее трещиностойкосга при статическом, циклическом и динамическом нагружении. При этом определяют характерные значения К на стадии затупления трещины, строят ]фивые сопротивления разрушению Kg и кинетические диаграммы разрушения (зависимости скорости роста трещин от параметра Ку), а также устанавливают характерные величины Ку в процессе нестабильного распространения и в момент остановки трещины. [c.285]

Определение работы, поглощенной при ударном испытании, планиметрированием осциллограмм нагрузка—прогиб и непосредственное ее измерение по отклонению маятника дают близкие результаты (рис. 13.24) [19]. Однако это не доказывает, что нагрузка при осциллографиро-вании измерена достаточно точно. При хрупком разрушении, т. е. при малых значениях прогиба, даже при существенном различии в максимальной нагрузке могут быть получены близкие значения работы, поглощенной при испытании образцов. В то же время основным назначением измерения нагрузки при ударных испытаниях является определение параметра вязкости разрушения при динамическом нагружении Кр. Для определения этой характеристики необходимо существенно ограничить пластическую деформацию у вершины трещины, т. е. в [c.222]

Динамические факторы, которые необходимо принимать во внимание при конструировании, можно разделить на две группы связанные с динамической нагруженностью и связанные с динамической балансировкой движущихся частей двигателя. Динамические нагрузки оказывают решающее влияние на определение основных размеров двигателя Стирлинга, Термодинамический анализ работы двигателя предъявляет определенные требования к рабочему объему, длине шатуна и др., однако количественно эти требования выражены безразмерными параметрами и, следовательно, не устанавливают каких-либо реальных размеров. Определение размеров этих компонентов основывается на последующих динамических расчетах, включающих определение нагрузок на подшипники, величины изгибающего момента на шатуне и т. и. Двигатель Стирлинга благодаря используемому в нем замкнутому циклу по своей приро- [c.28]

Для установления критериев аффинного подобия тонких оболочек вращения при динамическом нагружении воспользуемся методом анализа размерностей, выбирая несколько основных единиц измерения для геометрических параметров объекта. Будем описывать процесс поперечнщ движений конструкции без учета влияния сил тяжести, ограничиваясь учетом следующих основных параметров [c.179]

Для получения критериальных уравнений процессов динамического нагружения геометрически подобных пластин необходимо исключить параметр R из уравнений (8.17) о помощью критерия R/1) idem. В этом случае имеем [c.184]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...