Механические свойства углеродистых и низколегированных

МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА УГЛЕРОДИСТЫХ И НИЗКОЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ, ИСПОЛЬЗУЕМЫХ ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ЛИСТОВ (НРБ) [c.125]

ГАРАНТИРОВАННЫЕ МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА УГЛЕРОДИСТЫХ И НИЗКОЛЕГИРОВАННЫХ МАРГАНЦОВИСТЫХ СТАЛЕЙ. [c.138]

Химический состав и механические свойства углеродистых и низколегированных сталей. На заводах тяжелого машиностроения для изготовления различных деталей используют углеродистые и низколегированные стали. Стали выплавляют в кислых и основных мартеновских печах, в электропечах и других плавильных агрегатах. В процессе плавки и отливки слитков часть металла подвергается вакуумной обработке. [c.625]

Механические свойства углеродистых и низколегированных сталей после окончательной термической обработки приведены в табл. 1 [7]. [c.625]

В настоящее время основным конструкционным материалом является сталь, которая в зависимости от состава может быть углеродистой, низколегированной и высоколегированной. Основным компонентом, определяющим механические свойства углеродистых и низколегированных сталей, является углерод. [c.130]

ХИМИЧЕСКИЙ СОСТАВ И МАРКИРОВКА. Основным химическим элементом, определяющим физико-механические свойства углеродистых и низколегированных инструментальных сталей, является углерод. Углерод образует карбиды железа, которые в процессе термообработки активно участвуют в фазовых превращениях и образовании твердой мартенситной структуры. Марки сталей, используемых для изготовления металлорежущего инструмента, и их химический состав приведены в табл. 2.1. [c.21]

Влияние ультразвука на механические свойства углеродистых и низколегированных сталей [c.466]

Механические свойства и химический состав часто применяемых в объектах котлонадзора марок стали по ГОСТ 5520—79 приведены в табл. 2.15—2.19. По требованию потребителя содержание серы в углеродистой и низколегированной стали не должно превышать 0,035%, содержание фосфора должно быть не более 0,03 %. [c.104]

МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА И ПАРАМЕТРЫ ПРИМЕНЕНИЯ УГЛЕРОДИСТЫХ И НИЗКОЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ, ИСПОЛЬЗУЕМЫХ ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ЛИСТОВ (СРР) [c.131]

МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА И ПАРАМЕТРЫ ПРИМЕНЕНИЯ УГЛЕРОДИСТЫХ И НИЗКОЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ. [c.176]

Высокопрочный чугун (ВПЧ) — перспективный конструкционный материал, состав которого и технологию изготовления разработал Центральный научно-ис-следовательский институт технологии машиностроения (ЦНИИТмаш). По механическим свойствам высокопрочный чугун может заменить литую углеродистую и низколегированную сталь, а технология изготовления из него отливок проще, чем технология стального литья. [c.48]

Сульфид марганца менее вреден, чем сульфид железа его эвтектика с железом имеет более высокую температуру плавления, так что стремятся иметь в стали такое количество марганца, которое может связать почти всю серу. Однако и включения сернистого марганца понижают механические свойства стали поэтому содержание серы в углеродистых и низколегированных сталях не должно быть больше 0,045—0,04%, а в высоколегированных — 0,03 и даже 0,025%. [c.22]

Исследование возможности и эффективности использования СПД для снижения неоднородности структуры и механических свойств сварных соединений из углеродистых и низколегированных сталей с целью повышения работоспособности элементов нефтегазового оборудования. [c.4]

Анализ свойств сварных соединений из углеродистых и низколегированных сталей, выполненных сваркой плавлением, показал неоднородность структуры и свойств по зонам сварного соединения. В ЗТВ возникают нежелательные крупнозернистые структуры, высокие остаточные макро- и микронапряжения. Последствием структурных изменений является снижение механических и эксплуатационных свойств сварных соединений. Остаточные напряжения могут стать причинами возникновения трещин, снижают сопротивляемость хрупким разрушениям, способствуют ускорению коррозионных процессов по сравнению с основным металлом. [c.6]

Область применения механизированной наплавки под слоем флюса распространяется на восстановление деталей (диаметром более 50 мм) из углеродистых и низколегированных сталей, требующих нанесения слоя толщиной > 2 мм с высокими требованиями к его физико-механическим свойствам. Наплавляют шейки валов, поверхности катков и роликов, направляющие станин и другие элементы. [c.287]

Испытания механических свойств сварных соединений проводят в соответствии с указаниями Инструкции по ручной электродуговой сварке труб из углеродистых и низколегированных сталей, утвержденной в 1961 г. [c.69]

Изменения скорости охлаждения швов при сварке углеродистых и низколегированных сталей, как показала С. А. Островская, оказывают существенное влияние на характер вторичной кристаллизации (выделения перлитной составляющей) и во многом определяют механические свойства сварных швов. При сварке аустенитных сталей и сплавов изменение условий теплоотвода, скорости охлаждения, мало влияет на вторичную структуру шва оно сказывается главным образом на полноте выделения избыточной фазы по границам зерен аустенита. Чем медленнее остывает сварной шов, тем большее количество избыточной фазы выпадает по границам зерен. [c.122]

Металлы и сплавы, характеристики механических свойств которых позволяют использовать их до -60 °С. Они являются основными конструкционными материалами холодильного машиностроения. Их используют также для изготовления изделий так называемого северного исполнения. К этой группе относятся качественные углеродистые и низколегированные стали ферритного и перлитного классов с ОЦК решеткой. [c.595]

Таблица 1. Механические свойства и назначение углеродистых и низколегированных сталей [7] [c.626]

Элементы металлоконструкций машин и сооружений обычно изготовляют из листового и сортового проката углеродистых и низколегированных сталей, механические свойства которых приведены в табл. 1 гл. II. [c.359]

Пайка углеродистых и низколегированных сталей. К этой группе относятся стали, имеющие температуру плавления 1450 — 1520° С (1723—1793° К). При низкотемпературной пайке сталей применяются главным образом оловянно-свинцовистые припои с активными флюсами. Перед пайкой рекомендуется производить облуживание деталей. Это ускоряет процесс пайки и позволяет обеспечивать высокие механические свойства соединений. Более часто для пайки сталей применяются высокотемпературные припои медно-цинковые и с добавкой серебра (при температуре плавления ЙО—700° С (1213—973° К). Однако вследствие легкого испарения цинка эти припои не применяются при вакуумной пайке. Их целесообразно применять при пайке в среде с низкими окислительными свойствами, например, продуктов неполного сгорания азотно-водородной смеси с флюсом в виде буры, борного ангидрида и т. д. Для пайки углеродистых сталей в качестве припоя применяется также чистая медь, в особенности при пайке в печах в среде водорода. Медь обладает хорошим растеканием, заполняет малые зазоры. При этом прочность соединений превосходит прочность самой меди. [c.125]

На рис. 5.94 представлена область растрескивания углеродистых и низколегированных сталей в координатах температура эксплуатации и концентрации щелочи [216]. Растрескивание в определенных условиях среды наблюдается до 150 С. Для выявленных случаев растрескивания характерно отсутствие заметного изменения механических свойств в зоне разрушения. В ряде случаев условия для щелочного растрескивания возникали в результате несоблюдения технологического режима, наличия застойных зон, где скапливалась выделяющаяся из нефтепродуктов водная фаза слабощелочного состава. При повышенных температурах вследствие упаривания воды возникает возможность образования щелочного раствора с концентрацией, при которой развивается щелочное растрескивание (по другому - щелочная хрупкость). [c.342]

По качеству стали подразделяют на обыкновенные (только углеродистая), качественные (углеродистая и низколегированная), высококачественные (низко- и высоколегированная). При определении качества стали в первую очередь учитывается предельное содержание серы и фосфора. Высококачественные и качественные стали характеризуются также более однородной структурой и меньшим содержанием неметаллических включений. Для этих сталей гарантируются химический состав и механические свойства. [c.77]

По назначению электроды подразделяют на четыре класса по ГОСТ 9466—60 1) для сварки углеродистых и низколегированных конструкционных сталей 2) для сварки легированных теплоустойчивых сталей 3) для сварки высоколегированных сталей 4) для наплавки поверхностных слоев с особыми свойствами. Электроды для сварки конструкционных сталей Ст.З, сталь 10, сталь 20, сталь 45, сталь ЗОХГС и др. подразделяются на типы Э-42, Э-145 и т. д. в зависимости от механических свойств наплавленного металла. Цифра в обозначении типа электрода обозначает прочность наплавленного металла в килограммах на 1 мм . [c.450]

Сталь, работающая в сложных условиях эксплуатации машин, при действии переменных нагрузок, ударов, при резких колебаниях температуры, должна обладать однородным химическим составом, одинаковой структурой, постоянными механическими свойствами, высокой прочностью достаточной пластичностью, а углеродистые и низколегированные сорта ее — также и способностью свариваться без образования трещин. Перечисленным требованиям в наибольшей степени удовлетворяют углеродистые спокойные стали, получаемые в мартеновских печах. [c.142]

Низколегированные стали непосредственно после прокатки значительно превосходят по механическим свойствам углеродистые стали. Легирующие элементы, растворяясь в феррите, измельчают зерно и, увеличивая склонность аустенита к переохлаждению, способствуют измельчению карбидной фазы. Это повышает пределы прочности и текучести при сохранении достаточной пластичности и вязкости. [c.283]

Корреляция между характеристиками механических свойств и тонкой кристаллической структурой при отпуске закаленных и холоднодеформированных сталей установлена К. Ф. Стародубовым [254], а между твердостью и величиной блоков при отпуске закаленных углеродистых и низколегированных конструкционных сталей — Л. И. Миркиным [524]. Таким образом, можно сделать вывод, что связь между ударной вязкостью и величиной микроискажений кристаллической решетки матрицы, а также величиной областей когерентного рассеяния является закономерной и проявляется во многих случаях. Следовательно, рентгеновским методом можно оценить запас вязкости после различных обработок. При этом необходимо учитывать, что рентгеновский метод дает возможность определить лишь среднюю величину микроискажений матрицы. Зависимость свойств углеродистых сталей от температуры деформации аналогична по характеру зависимости свойств от температуры испытании. Поэтому установленная для случая теплой прокатки взаимосвязь между характеристиками механичес- [c.280]

МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА УГЛЕРОДИСТЫХ И НИЗКОЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ, ИСИОЛЬЗУЕЛ ЫХ ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ЛИСТОВ (ФРГ) [c.150]

Легированными называются стали, содержащие специально введенные элементы. Марганец считается легирующим компонентом при содержании его в стали более 0,7% по нижнему пределу, а кремний свыше 0,4%. Поэтому углеродистые стали марок ВСтЗГпс, 15Г и 20Г (табл. 42) с повышенным соде])жапием марганца соответствуют низколегированным конструкционным сталям. Легирующие элементы, вводимые в сталь, вступая во взаимодействие с Ь елезом и углеродом, изменяют ее свойства. Это повы-нгает механические свойства стали и, в частности, сни/кает порог хладноломкости. В результате появляется возможность снизить массу конструкций. [c.207]

Механические свойства феррито-перлитных сталей зависят от структуры и прежде всего от размера зерен феррита. Для установления взаимосвязи между пределом текучести углеродистых и низколегированных сталей (с пределом текучести 230—500 МПа) и величиной зерна использовались результаты испытания многих промышленных плавок, имеющих структуру из равноосных зерен феррита и перлита размером от 5 до 100 мкм. Содержание перлита (бейнита) в с1алях колебалась в пределах 15-30%. [c.211]

В больщинстве случаев конструкционные углеродистые и низколегированные марки стали обладают как в литом, так и в деформированном состояниях достаточно больщой технологической пластичностью в широком интервале температур. Окончание ковки многих из них может производиться в двухфазном состоянии, пластичность стали в котором также бывает до определенного предела (вполне конкретного для каждой марки стали) достаточной. В связи с этим установление оптимального температурного интервала деформирования таких марок стали представляет большой интерес с точки зрения его влияния на качество, структуру, механические и служебные свойства готового изделия после полного цикла его обработки (нагрев— деформирование — термическая обработка, включая режимы остывания). [c.26]

Например, конструкционные углеродистые и низколегированные марки стали высокой чистоты, Г ыплавленные в электропечах, при укове более 2 (в особенности после термической обработки) изменяют механические свойства незначительно. Даже при больших уковах в стали с низким содержанием серы и фосфора механические свойства в продольном и поперечном направлениях отличаются друг от друга незначительно, а при ковке армко- хелеза анизотропия свойств при уковах выше 1,5 отсутствует. [c.57]

В зависимости от рода получаемого шлака электродные покрытия могут быть разбиты на кислые и основные. Важнейшим моментом, определяющим качество покрытия, является степень его раскислённости или окислительная способность образуемых им шлаков. Даже в условиях весьма эффективной защиты расплавленного металла от вредного внешнего воздействия атмосферного кислорода нераскис-лённые или слабо раскисленные шлаки могут насытить металл шва значительным количеством кислорода за счёт перехода свободных окислов из шлака в металл. Аналогичное явление может иметь место при использовании в покрытии рудных компонентов, которые при нагреве выделяют свободный кислород, например, марганцевая руда. В советской практике для многих марок толстопокрытых электродов применяются главным образом основные рас-кислённые покрытия, особенно при сварке легированных сталей. Для регулирования химического состава металла шва и его механических свойств в советской практике в подавляющем большинстве марок покрытых электродов, применяемых для сварки углеродистых и низколегированных конструкционных сталей, практикуется легирование через покрытие. Для этой цели используются в основном различные ферросплавы, которые одновременно осуществляют и другие функции в электродном покрытии (раскисление, создание мелкозернистости металла шва, повышение устойчивости дуги, улучшение технологических свойств шлака). [c.297]

Свойства металла шва, кш и любого металла, определяются его химическим составом и структурой. Механические свойства сварного шва зависят в большой степени от первичной кристаллической структуры, т. е. структуры, образующейся при переходе металла из жидкого состояния в твердое. В сварных швах углеродистых и низколегированных перлитных сталей первичную структуру можно наблюдать только после специального травления. Обычное травление выявляет вторичную структуру, т. е. структуру, образующуюся после окончания превращения аустенита. При медленном охлаждении образовавшиеся в жидкой ванне кристаллы аустенита выделяют феррит, а оставшийся после образования феррита аустенит с повышенным содержанием углерода переходит в перлит. Из осей первого порядка дендритов, содержащих меньше углерода и примесей, образуются зерна феррита. Дендрит дробится на несколько зерен. Зерна перлита получаются из периферийных слоев дендритов и междендритных прослоек. Феррито-перлитнач структура сварного шва называется вторичной, так как она образовалась в процессе вторичной кристаллизации из твердого раствора углерода в ужелезе — аустенита. [c.171]

Механические свойства металла, наплавленного эле1Сгродами для дуговой сварки углеродистых и низколегированных конструкционных сталей [c.131]

Для листов из углеродистых и низколегированных марганцевоьфемниевых сталей с толщиной стенки 12 мм и более испытания механических свойств обязательны для каждого листа (при температзфе эксплуатации аппарата > 200 °С и давлении > 50 кгс/см ). [c.311]

Существует большая группа сварных изделий — сварной режущий инструмент. В работе [227] изучено влияние ТЦО на структуру и механические свойства сварных швов заготовок инструмента. Для экономии дорогостоящих быстрорежущих сталей режущий инструмент обычно изготавливают, предварительно сваривая заготовки из быстрорежущих сталей, например Р6М5, и конструкционных (углеродистых и низколегированных). Быстрорежущая часть заготовки предназначена для рабочей (режущей) зоны инструмента, конструкционная, например из стали 45,— для хвостовиков сверл, фрез, метчиков и т. д. Сварку сталей производят двумя наиболее распространенными способами трением и электроконтактным оплавлением. Сварной шов в месте соединения быстрорежущих и конструкционных сталей характеризуется большой твердостью (до 63—65 ННСэ), хрупкостью и практически не обрабатывается резанием. Большая твердость шва обусловлена закалкой поверхностных слоев при охлаждении на воздухе от температур оплавления и появлением в его структуре ледебуритных игл — крупных карбидных включений. Значительная хрупкость зоны шва связана с потерей пластичности сталью, перегретой при сварке до оплавления, и с ускоренной кристаллизацией и последующей закалкой. Такая структура неудовлетворительна не только для механической обработки при изготовлении инструмента, но и для окончательной ТО — закалки и соответствующего отпуска. Дело в том, что если производить закалку сварного соединения, в структуре которого имеется ледебурит, то получаемая структура мартенсита с иглами крупных карбидов тоже имеет неудовлетворительные свойства. На практике часто сварные швы не подвергают закалке. [c.225]

Полуавтоматическая сварка в среде углекислого газа с использованием специальной кремнемарганцовистой присадочной проволоки (например, марки Св-08Г2С) диаметром 0,8—1,6 мм применяется при сварке металлоконструкций и котельно-вспомогательного оборудования (коробов газоходов, воздухопроводов, пылесистемы и т. п.). Она обеспечивает получение плотных швов с высокими механическими свойствами практически во всех положениях и по производительности превышает ручную дуговую сварку в 1,5—2,5 раза. В последнее время этот способ получил распространение при сварке монтажных стыков трубопроводов из углеродистых и низколегированных сталей. [c.10]

При отсутствии сертификата или, если качество электродов вызывает сомнения, данная партия, помимо испытаний технологических свойств, подвергается также проверке химического состава и механических свойств наплавленного металла (в случае аустенитных электродов химический анализ металла шва производится независимо от наличия заводского сертификата). Для этого выполняется сварка встык двух иластин. При испытании электродов, предназначенных для сварки углеродистых и низколегированных сталей, используются пластины стали Ст. 3 толщиной 12—18 мм размером 350X100 мм. При испытании электродов ЦЛ-32 применяются пластины того же размера или погоны труб диаметром 219 мм с толщиной стенки 30 мм из мартенситно- ферритной стали ЭИ756. Для аустенитных электродов подбираются пластины указанного размера или погоны труб диаметром 219 мм с толщиной стенки 18— 20 мм из стали аустенитного класса, которая должна соответствовать испытываемому присадочному материалу. Сваренные пластины подвергают термической обработке по режиму, указанному в паспорте для электродов данной марки. Из сваренных пластин изготовляют три образца на разрыв, три образца на ударную вязкость и берется проба металла шва (в виде стружки) для его химического анализа (рис. 3-2). [c.56]

Азотирование титана, осуществленное в работе [170] в токе азота при 850° С и выдержке в течение 16—18 ч, проводилось с целью повысить его износостойкость, коррозионную стойкость и механические свойства. Как показали испытания, азотированный титан удовлетворительно работал без смазки в паре с чугунным литьем, твердыми хромистыми покрытиями и неазотированным титаном. При работе со смазкой наблюдались хорошие результаты в паре с бронзой, углеродистой и низколегированной сталью, бакелитом, хромированными поверхностями. Высокую коррозионную стойкость показал азотированный титан в нагретых соляной, серной, фосфорной, плавиковой, азотной и других кислотах. Как отмечают авторы работы [170], азотирование заметно не влияет на механические свойства титана. [c.156]

Влияние степени деформации или укова на механические свойства прежде всего зависит от методов выплавки стали и качества слитков. Так, для конструкционной углеродистой и низколегированной стали, изготовленной в электропечах (если слитки из этой стали имеют незначительную ликвационную зону), достаточна двукратная степень укова у = 2). Если слитки имеют большую ликвационную зону, то уков 2,5—3 обеспечит только повышение относительного удлинения на 10—15% и несколько меньше ударной вязкости на продольных образцах. На поперечных образцах эти показатели даже снизятся. [c.260]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...