Вытяжка деталей конических

Рис. 46. Схемы ротационной вытяжки деталей конической (а) и сложной формы (о) нз плоской заготовки

Усилия — Расчетные формулы 232 Вытяжка без утонения 191 Вытяжка деталей конических 227, 228 --коробчатых 227 — Число операций [c.950]

При ротационной вытяжке деталей конической и криволинейных форм [c.253]

Вытяжка деталей конической формы [c.133]

Вытяжка деталей конической формы. Процесс вытяжки конических деталей выполняется по-разному, в зависимости от относительной высоты и конусности их и относительной толщины материала. [c.158]

Матрицы с перетяжными порогами применяют при вытяжке относительно низких деталей, имеющих форму усеченного конуса высотой Н 0,3d, где d — диаметр большего основания конуса. Вытяжку деталей конической формы средней высоты (0,7 > [c.150]

Вытяжка. Процесс вытяжки отличается наибольшим многообразием вариантов формообразования. Для вытяжки деталей правильной с рмы — цилиндрической, полусферической, конической и т. д. — механика процесса хорошо изучена и отработка технологии ведется по существующим рекомендациям. [c.525]

Вытяжку низких конических деталей к< 0,3d) из тонкого материала [при (s/D) 100 > 2,0] и с углом наклона а до 10° производят за одну операцию на штампе с плоским прижимом (рис. 103, а), при а 45° — на штампе с вытяжными тормозными ребрами (рис. 103, б). В обоих случаях штамповка производится в глухой матрице до упора, с нижним выталкивателем. [c.205]

Вытяжка высоких конических деталей h > 0,8d производится за несколько операций. Число операций устанавливают в зависимости от угла наклона образующей конуса а. Для углов наклона а = 10- 30° коэффициенты вытяжки т = djd i выбирают в зависимости от относительной толщины (s/d i) 100 при (s/d i) 100 от 0,5 до 1,0, т = 0,85- 0,80 при (s/d i) 100 от 1,5 до 2,0, — 0,75 0,70. [c.205]

При вытяжке деталей типа полусферы многие из указаний приводимых для вытяжки конических тел, остаются справедливыми и для них например, при угле наклона образующей детали до 8° ее можно вытянуть за одну операцию. Далее, приняв коэффициенты вытяжки для подобных деталей на первой операции в среднем = 0,70, а на последующих Шгф и тз ф равными 0,80, число операций и способ вытяжки их устанавливают в зависимости от относительной толщины заготовки (s/D) 100. [c.207]

При глубокой вытяжке или формовке деталей конической, полусферической, параболической, а также прямоугольной формы весьма эффективной оказывается гидравлическая штамповка — вытяжка или формовка, позволяющая работать при коэффициенте вытяжки на первой операции тхр з = 0,50. В этом случае деформирование заготовки производится не жестким пуансоном, как это имеет место при обычной вытяжке или формовке, а давлением жидкости или резины в жесткой — металлической матрице. Благодаря этому отпадает необходимость в тщательной и дорогостоящей пригонке пуансона к матрице штампа, что делает указанный способ штамповки выгодным при изготовлении даже небольших партий изделий. Штамповка может производиться как из плоской, так и из полой заготовки. Рабочее давление жидкости при вытяжке этим способом создается или насосом высокого давления (50—250 ат), или рабочим ходом механического или гидравлического пресса. В процессе работы удельное давление жидкости изменяется от нуля до требуемого максимального давления, достигая 250 ат и более, что вполне достаточно для штамповки материалов толщиной до 1,5—2,0 мм. [c.116]

Значения коэффициентов вытяжки для конических деталей [c.126]

Вытяжку низких конических деталей к < 0,3 й) из тонкого материала (ири в/О 100 > 2,0) и с углом наклона а до 10° производят за одну операцию на штампе с плоским прижимом (фиг. 125, а). при а > 45° — на штампе с вытяжными тормозными ребрами (фпг. 125, 6). [c.223]

Примечание. При вытяжке деталей ступенчатых, конических ил1 фасонных независимо от толщины и д< пуска на Л размер и формы плоско заготовки проверяются экспериментально. [c.274]

Общий ВЫВОД по вытяжке глубоких конических деталей следующий. Вытяжка конических деталей с /г>0,8с при равном наибольшем диаметре и высоте по сравнению с цилиндрическими полыми деталями требует большего числа вытяжных операций. [c.346]

Построение переходов в данном случае сходно с построением переходов при вытяжке деталей с широким фланцем, где каждый последующий переход увеличивает ширину фланца без изменения его наружного диаметра. При вытяжке конических деталей по третьему варианту наружные размеры заготовки также не изменяются, но на последующих переходах вытяжки увеличиваются размеры конической поверхности, причем угол наклона образующей к оси симметрии равен углу, заданному в готовой детали. Этот вариант вытяжки позволяет получить лучшее качество поверхности, чем предыдущий, так как спрямление торообразного участка при его переходе в конический может быть осуществлено при наличии достаточно больших меридиональных растягивающих напряжений, и вместе с тем угол поворота при спрямлении меньше, чем в предыдущем варианте. [c.187]

Формула получена по существу из условия постоянства объема. Как видно из формулы, допустимое значение а уменьшается с увеличением интенсивности упрочнения и увеличением смещения края заготовки х, которое зависит не только от но и от ряда других параметров. Как было отмечено ранее, после образования конической части опасное сечение перемещается из р = г в р =Га, и если коэффициент вытяжки, определенный как отношение k = RJr близок к предельному для вытяжки цилиндрических деталей с плоским дном, целесообразно проверить не достигает ли в этом опасном сечении Ор щах величины, равной 0 по описанной ранее методике для случая вытяжки деталей с плоским дном. [c.188]

Многопереходная вытяжка деталей с криволинейной образующей может быть осуществлена аналогично многопереходной вытяжке конических деталей с получением ступенчатой заготовки и последующим выпрямлением ступеней подчеканкой. [c.191]

Коэффициенты вытяжки для конических деталей с плоским дном определяются по формуле [c.133]

К телам вращения сложной формы относятся полые детали, имеющие ступенчатую, коническую, сферическую или параболическую форму. Вытяжка деталей указанной формы сложнее, чем вытяжка цилиндрических деталей. Особенность вытяжки этих деталей заключается в том, что значительная часть поверхности деформируемой заготовки остается не прижатой ни к пуансону, ни к матрице и легко образует выпучивания и гофры. Кроме того, давление пуансона вначале передается только в центре заготовки, вызывая местное утонение материала. [c.155]

Вытяжка низких конических деталей обычно выполняется за одну операцию, но осложняется тем, что степень деформации заготовки невелика (за исключением мест, [c.158]

Рис. 135. Способы многооперационной вытяжки высоких конических деталей

Вытяжка высоких конических деталей происходит за несколько последовательных операций. [c.159]

На рис. 135 показаны два различных способа многооперационной вытяжки высоких конических деталей а — старый не рекомендуемый способ вытяжки ступенчатого профиля с последующей калибровкой б — более целесообразный способ постепенного увеличения высоты конуса. [c.159]

Вытяжку низких конических деталей к < Зй) из [c.177]

Последующие переходы вытяжки могут выполняться как it в конических, так и в радиальных (цилиндрических) матрицах со скругленной (торообразной) заходной частью, например, при вытяжке деталей с широким фланцем или при вытяжке в ленте (см. 8.6). [c.129]

Рис. 8.32. Схема вытяжки низких конических деталей

При вытяжке высоких конических деталей вторым способом на всех переходах, кроме первого, для устранения возможности образования складок принимают более высокие значения допустимых коэффициентов вытяжки, например, для низкоуглеродистых сталей /Св = 1,2ч-1,35. [c.151]

Условия деформирования полусферических деталей, вытягиваемых из плоской заготовки за одну операцию, во многом сходны с условиями деформирования конических деталей. Отличие состоит в том, что при вытяжке низких конических деталей участок заготовки, контактирующий с пуансоном, деформируется упруго, а при вытяжке полусферических деталей — вся заготовка, в том [c.151]

Вытяжка низких конических деталей с фланцем при [c.282]

Вытяжка с утонением стенки увеличивает длину полой заготовки в основном за счет уменьшения толщины стенок исходной заготовки (рис. 3.41, в). При вытяжке с утонением стенки зазор между пуансоном и матрицей должен быть меньше толщины стенки, которая, сжимаясь между поверхностями пуансона и матрицы, утоняется и одновременно удлиняется. Вытяжку с утонением стенки применяют для получения деталей, у которых толщина донышка больше толщины стенок, деталей со стенкой, толщина которой уменьшается к краю (в этом случае пуансон выполняют коническим), а также тонкостенных деталей, получение которых вытяжкой без утонения стенки затруднительно в связи с опасностью складкообразования. [c.109]

Вытяжка конических деталей. Число вытяжных операций и формы, а также размеры промежуточных операций зависят от формы и размеров изготовляемой детали. При определении числа операций следует руководствоваться данными табл. 65. [c.854]

Выбор способа вытяжки конических полых деталей [c.855]

Станки фирмы Ляйфельд (ФРГ) для ротационной вытяжки деталей конической н криволинейной формы [c.255]

Вытяжка высоких конических деталей h > 0,8 d производится за несколько (5—6 и больше) опера ций. Число операций устанавливают в зависимo ti от угла наклона образующей конуса а. Для угло1 наклона а от 10 до 30° коэффициенты вытяжк [c.224]

При вытяжке деталей типа полусферы многие из указаний, приведенных для вытяжки конических тел, остаются снравделивыми и для вытяжки полусферических деталей, например, при угле наклона образующей детали до 8° ее можно вытянуть за одну операцию. [c.224]

Вытяжка конических деталей. Вытяжка конических деталей, как и вытяжка деталей рассмотренных ранее типов, может осуществляться за один переход или за несколько переходов. При однопереходной вытяжке коническая деталь изготовляется из плоской заготовки. При этом особенностью деформирования заготовки является то, что в промежуточных стадиях деформирования участок заготовки, находящийся между зонами контакта, по кромкам пуансона и матрицы, имеет значительную протяженность. В этом [c.181]

Разновидностью вытяжки конических деталей является вытяжка деталей, у которых цилиндрическая стенка сопрягается с плоским дном участком, имеющим форму усеченного конуса. Своеобразной особенностью процесса деформирования является то, что местоположение опасного сечения может изменяться. В начале процесса деформирования, когда центральная часть заготовки находится под воздействием плоского торца пуансона, опасное сечение находится на границе плоского участка торца пуансона с коническим (радиус г ). Перемещение пуансона относительно матрицы приводит к тому, что часть заготовки, находящаяся в зазоре между пуансоном и матрицей, получает приближенно коническую форму (см. рис. 67) с постепенно уменьшающимся углом а. В определенный момент деформирования угрл а станет равен углу конусности пуансона, и этот участок окажется нагруженным напряжениями нормальными и касательными, вызванными силами трения. Действие сил трения, а также изгиб заготовки по кромке, сопрягающей конический участок с цилиндрическим (радиус г ), приведут к тому, что пластическое деформирование конического участка прекратится и опасное сечение переместится от радиуса к радиусу г . Таким образом, возможность вытяжки деталей с коническим дном определяется двумя усло- [c.187]

Вытяжка мелких конических деталей осложняется тем, что степень деформации заготовки невелика (за исключением мест, прилегающих к закругленным кромкам пуансона), вследствие чего вытяжка распружинивает и теряет свою форму. [c.134]

Вытяжка глубоких конических деталей происходит за несколько последовательных операций. Наиболее распройтранен способ многооперационной вытяжки ступенчатого профиля, вписанного в контур готового изделия, с последующей формовкой в калибровочном штампе (фиг. 97, а). Этот способ требует большого количества операций, не обеспечивая гладкой поверхности детали. Он вытесняется другим способом, при котором вначале вытягивается полу- [c.135]

При вытяжке неглубоких конических, а также полусферических деталей вытяжные кромки Фиг. 111. Размеры вы- матрицы делают в виде выступающего ребра, тяжных ребер матрицы. размеры которого приведены на фиг. 111. [c.148]

В ряде случаев реверсивная вытяжка применяется и для одной последующей операции вытяжки с целью увеличения растягивающих и уменьшения сжимающих напряжений. Это наиболее целесообразно при вытяжке деталей со с( юрическим и коническим дном, а также деталей параболической или криволинейной формы. Реверсивная вытяжка применяется также для изготовления двустенных полых деталей. [c.129]

При вытяжке неглубоких конических, а также полусферических деталей вытяжные кромки матрицы делают в виде выступаюш,его ребра, размеры которого [c.181]

Испытание на выдавливание сфгрн-ческой лунки происходит при двухосном растяжении и сопровождается сильиы.м утонением материала в центральной части заготовки. Аналогичный характер де-формации имеем при вытяжке сферических, параболичэских, конических и других детален, при гидравлической вытяжке, а также при вытяжке деталей сложной фэрмы в штампах с вытяжными ребрами. В том и другом случае схемы напряженно-деформированного состояния в опасном сечении (м сге возможного разрыва) аналогичны. Следовательно, для данных случаев [c.498]

Вытяжка низких конических деталей (рис. 124, а) осложняется тем, что степень деформации з п отовки невелика, вследствие че1 0 деталь после 1ВЫТЯЖКИ распружиинвастся и теряет свою форму и размеры. Поэтому при вытяжке таких деталей необходимо применять перетяжные ребра. [c.89]

При вытяжке высоких конических деталей по методу последовательных цилиндров коническая поверхность образуется за счет вытялски в несколько переходов детали ступенчатой формы, профиль которой вписан в образующую готовой детали (рис. 127). Складки (ступени) разглаживают в калибровочном штампе. [c.89]

Вытяжка высоких конических деталей по методу параллельных конусов заклю чается том, что вначале вытягивается цилиндр, поверхность которого равна поверхности детали, а диаметр — боль-шем.у диаметру конуса. В последующих операциях [c.89]

Нижняя поверхность фаски клапана на высоте до 1,5 мм имеет угол наклона 45°, совпадающий с углом наклона фаски седла. Верхняя часть фаски имеет угол наклона 43° 15 и при посадке клапана на седло с ним не соприкасается. Но мере отработки ресурса двигателя поверхность прилегания фаски клапана к седлу непрерывно увеличивается в результате износа седла и главным образом вследствие вытяжки головки н стержня клапана под нагрузкой. К исходу межремонтного срока клапан обычно прилегает к седлу всей поверхностью фаски. В дальнейшем нижняя кромка фаски клапана начинает отставать от седла, между ними образуется щель, и фаска, подвергаясь более интенсивному действию горячих газов, сравнительно быстро разрушается в результате перегрева и прогара вследствие ухудшения теплоотдачи в седло. Таким образом, дифференщ1альная фаска ускоряет приработку и обеспечивает герметичность посадки клапана и межремонтный ресурс. Повышение износостойкости деталей зависит не только от общей жесткости конструкции, но и от местной. Нагрузочная способность цилиндрических и конических колес тем выше, чем равномернее распределена нагрузка по длине зуба. Причинами неравномерности, кроме неточностей изготовления деталей передачи и сборки их, являются изгиб и кручение валов, деформация опор и корпусов. Изгиб валов вызывает перекос осей колес, вследствие чего возникает концентрация нагрузки у одного из краев зуба. [c.182]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...