Ванна трещин

Высокая концентрация энергии, большая скорость лазерной сварки по сравнению с дуговыми способами, незначительное тепловое воздействие на околошов-ную зону вследствие высоких скоростей нагрева и охлаждения металла существенно повышают сопротивляемость большинства конструкционных матери-Рис. 125. Продольное сечение алов образованию горячих и холодных сварочной ванны трещин. Это обеспечивает высокое каче- [c.240]

Как показали длительные испытания, процесс коррозии арматуры в силикатных автоклавных бетонах приводит к образо ванию трещин в защитном слое, что подтверждает необходим мость в специальной защите арматуры в таких бетонах. [c.177]

При электрошлаковой сварке горячие трещины чаще всего образуются при глубокой металлической ванне. Трещины при этом располагаются между торцами кристаллов в середине шва, не выходя на поверхность. [c.50]

В жестких сварных узлах, в которых образуются высокие сварочные напряжения, в закаленной з. т. в. возможно образование холодных трещин. Склонность к холодным трещинам повышается при насыщении металла водородом, который снижает пластичность закаленного металла. Источником водорода служит влага в покрытиях электродов, флюсах и защитных газах, которая разлагается в дуге, и атомарный водород насыщает жидкий металл сварочной ванны. В результате диффузии водорода им насыщается также 3. т. в. [c.232]

Повышение силы сварочного тока приводит примерно к пропорциональному увеличению глубины металлической ванны и к некоторому увеличению глубины провара (последнее наблюдается при силе тока не выше 700 А). В результате коэффициент формы металлической ванны с увеличением силы тока снижается и вероятность образования в шве горячих трещин возрастает. Силу сварочного тока (А) выбирают в зависимости от величины отношения толщины свариваемого металла к числу электродов по формуле [c.53]

Увеличение силы сварочного тока при неизменной скорости сварки влечет за собой увеличение объема сварочной ванны. При этом наблюдается укрупнение зерен металла шва, что повышает склонность к меж-кристаллитной коррозии и образованию горячих трещин, особенно в литых аустенитных сталях. [c.82]

В реальных условиях для уменьшения вероятности образования трещин часто применяют режимы, отличающиеся малыми скоростями и большим током, иногда даже рекомендуют предварительный подогрев, однако результаты в этом случае не всегда оказываются положительными, так как большое тепловыделение при незначительной жесткости конструкции может вызвать дополнительные деформации формоизменения. Из всех параметров режима особенно заметное влияние оказывает скорость сварки. С ее увеличением возрастает длина сварочной ванны, фронт кристаллизации приобретает плоский характер, образуя на оси шва зону срастания кристаллитов. Такой шов малопластичен в т.и.х. и вследствие этого подвержен образованию продольных трещин в осевой зоне. [c.489]

Однако наличие в вершине трещины остаточных сжимающих напряжений в зоне пластической деформации от предыдущего цикла нагружения препятствует пластическому притуплению ее вершины. Поэтому вершина мезотуннеля в локальной зоне фронта усталостной трещины раскрывается упруго и имеет в сечении треугольную форму [83]. Наблюдаемый по поверхности зигзагообразный характер роста трещины характеризуется многообразием профилей локального фронта (рис. 3.17) (мезотуннели). Поэтому общая закономерность роста трещины с учетом эффекта мезотуннелиро-вания трещины состоит в следующем. [c.151]

Двухмерные дефекты типа двойников (см. Двойнико-вание), трещин или мартенситных включении также могут проявлять себя как дипамич. образования. Наряду с дислокациями они играют определяющую роль в пластичности и прочности кристаллов. [c.620]

Статическое деформирование сопровождается увеличением размеров пластических зон и уровнем пластических деформаций в них (рис. 6.11). При достижении предельной деформации, зависящей от размера исходной трещины (дефекта), происходит страгивание трещины, скорость роста которой определяется скоростью нагружения и условиями испытаний (температура, жесткость машины и т. д.). Предельная деформация, при которой происходит страги-вание трещины, а также окончательное разрушение образца (детали) оказываются меньшими, чем предельная пластичность гладкого образца, в силу стесненности пластической деформации в вершине трещины. При этом продельная деформация в устье трещины при статическом нагружении может быть определена с учетом ее стесненности вследствие объемности напряженного состояния. [c.229]

Принципы остановки трещины ясны из рассмотрения рис. 129 (81, на котором приведены зависимости G (о, а) м D (а, а). При страги-вании трещины в точке О, если а = onst, а D ие зависит от скорости развития трещины и равно С , остановка трещины невозможна, так как G (а, а) > D. Если D с ростом скорости развития трещины возрастает (кривая 1), трещина остановится в точке Л], в которой D (а, а) > Gi (а, а). При v = onst трещина остановится в точке А , в которой Gi v, а) С D (а, а), либо в точке Ля, в которой Gi (v, а) < а D = onst = Gi , либо в точке А , в которой О, v, а) а D [а, а) С [c.213]

Сварка алюминия и его сплавов в ряде случаев также сопровождается образованием горячих трещин. Склонность к образо--ванию трещин сварных швов технически чистого алюминия и сплава АМц (Л1 — основа, марганец 1,0—1,6%) зависит от содержания в них железа и кремния. Уже при содеуржании 0,2% железа в сплаве с 1,5% марганца температурный интервал хрупкости сужается с 20 до 6° С и склонность к образованию горячих трещин резко снижается. В то же время содержание 0,1% кремния уже достаточно для появления трещин. Наименьшей технологической прочностью обладают алюминий и алюминиймарганцевый сплав, содержащие по 0,05—0,15% железа и кремния, причем подогрев не предотвращает образование трещин, так как способствует увеличению размеров кристаллитов. В меди и медных сплавах, предназначенных для сварных конструкций, содержание кислорода должно быть ограничено до 0,03%,. а для ответственных изделий до 0,01%. Это объясняется тем, что закись меди образует с медью легкоплавкую эвтектику, располагающуюся по границам кристаллитов и снижающую стойкость металла шва против горячих трещин. Опасны для меди примеси висмута и свинца. [c.558]

Во всех этих работах не учитывается, что в процессе деформиро-ванйя трещины ее противоположные берега могут взаимодействовать между собой с образованием зон плотного контакта, сцепления и скольжения. Как показали исследования, выполненные для случая статического действия нагрузки (см. параграф 3.1), это может существенно сказаться на коэффициентах интенсивности напряжений. В случае динамического действия нагрузки влияние контакта берегов трещин на характеристики механики разрушения может оказаться еще большим. [c.37]

При плохой видимости резку выполняют образованием ряда отверстий проколов и разрезкой перемычек между ними. Для об])азовапия прокола вертикально расположенным к поверхности электродом возбуждают дугу и, нажимая па электрод, но-степеиио углубляют его конец в ванну металла, расплавляемого горящей под козырьком дугой, до образования отверстия. Резкой можно удалять дефекты в сварных гавах и разделывать трещины. Для этого электрод устанавливают с наклоном иа 15—30°. [c.80]

Физико-металлургические процессы, протекающие при сварке (па торце электрода, в дуге, ванне), должны обеспечить металл шва такого химического состава, при котором были бы получены необходимые его свойства отсутствие дефектов (трещин, пор и др.), равнопрочность с основным (свариваемым) металлолт и другие свойства, определяемые условиями его работы. Этого можно достичь легированием металла Н1ва присадочным металлом, покрьпием, флюсом либо применением особых методов защиты зоны сварки (защитных газов, вакуума) при сварке без добавочных материалов. [c.83]

Направленность кристаллизации зависит от коэффициента формы шва. При его увеличении за счет уменьшения скорости подачи электродной проволоки (рис. 110, б) происходит отклонение роста кристаллов в сторону теплового центра сварочной ванны. Подобные швы имеют повышенную стойкость против кристаллизационных трещин. Медленное охлаждение швов при электрошлаковой сварке в интервале температур фазовых превращений способствует тому, что их структура характеризуется грубым ферритпо-нерлитным строением с утолщенной оторочкой феррита по границам кристаллов. [c.213]

Для предупреждения горячих трещин в шве необходимо выполнять сварку на режимах, обеспечивающих получение относительно неглубокой и широкой металлической ванны. При этом столбчатые криста.ллитьт по мере приближения их к оси изгибаются кверху, вследствие чего отсутствует резко выраженная встреча кристаллитов (рис. 126, б). Наоборот, при сварке на режимах, при которых образуется узкая и глубокая сварочная ванна, столбчатые кристаллиты, растущие от противоположных кромок, почти не изменяют своего направления, и при их встрече образуется резко выраженная плоскость слабииы (рис. 126, а). Для предупреждения трещин в околошовпой зоне при сварке жестко закрепленных элементов необходимо применять предварительный подогрев до температуры 150—200 °С. [c.257]

В некоторых случаях повышение стойкости швов против горячих трещин, наоборот, достигается повышением ликвирующих нримесей до концентраций, обеспечивающих получение при завершении кристаллизации сплошной пленки легкоплавкой эвтектики па поверхности кристаллита. Это может быть достигнуто легированием стали бором (0,3—1,5%). Повыи1епная литейная усадка и значительные растягивающие напряжения, действующие при затвердевании на сварочную ванну, также способствуют образовапию горячих трещин. Снижение действия силового фак- [c.287]

Наличие некоторых примесей меняет способствовать ск.пои-ности сварных соединений к образованию трещин. Так, например, висмут, образующий ряд окислов BiO, Bi. Og, B12O4, Bi 205, дает легкоплавкую эвтектику с температурой плавления 270° С, а свинец, образующий окислы РЬО, РЬОд, PbgO,,, дает легкоплавкую эвтектику с температурой плавления 326 С. Но указанной причине должно б],1ть резко ограничено содержание этих примесей (Bi <0,002% РЬ < 0,005% ), либо они долн 1ы быть связаны в тугоплавкие соединения введением в сварочную ванну таких элементов, как церий, цирконий, играющих одновременно роль модификаторов. [c.344]

Кристаллизация сварного шва начинается от границ оплавленного основного металла и протекает путем роста столбчатых кристаллитов к центру И1ва. При этом оси кристаллита, как правило, остаются перпендикулярными к поверхности движущейся сварочной ванны, в результате чего кристаллиты изгибаются и вытягиваются Б направленирг сварки (рис. 5.8). Вследствие дендритной ликвации примеси располагаются по границам кристаллитов, где они могут образовать легкоплавкие эвтектики и неметаллические включения. Это снижает механические свойства шва и в отдельных случаях люжет быть npii4HH0if образования горячих трещин. [c.190]

ОН и учитывать их влияние на траекторию трещины, ее скорость, величину КИН, возможное коитактиро вание берегов трещины. Следует отметить, что такой подход приводит к автоматическому учету перераспределения поля напряжений по мере развития трещины. [c.249]

Сварочным флюсом (ГОСТ 9087—69) называется неметаллический материал, расплав которого необходим для сварки и улучшения качества шва. Флюс для дуговой сварки защищает дугу и сварочную ванну от вредного воздействия окружающего воздуха и осуществляет металлургическую обработку сварочной ванны. Флюс долйен обе- спечивать хорошее формирование и надлежащий химический состав шва, высокие механические свойства сварных соединений, отсутствие пор и трещин, устойчивость процесса сварки, легкую отделяе-мость шлаковой корки от поверхности шва. [c.52]

Никель чувствителен к агрессивным воздействиям, особенно в промышленной атмосфере. Из-за потускнения металла ве едст-вие образования пленки основного сульфата никеля, уменьшающего зеркальный блеск поверхности, покрытия постепенно теряют отражательную способность [4]. Для того чтобы уменьшить потускнение, на никель электроосаждением наносят очень тонкий (0,0003—0,0008 мм) слой хрома. Отсюда возник термин хромовое покрытие , хотя в действительности оно в основном состоит из никеля. Оптимальные условия защиты достигаются, если в покровном хромовом слое образуются микротрещины. Чтобы получить этот эффект, в гальванические ванны для электроосаждения хрома вводят соответствующие добавки. Тонкий никелевый слой, осажденный из электролита, содержащего блескообразователи (обычно соединения серы), в свою очередь наносится на вдвое или втрое более толстый матовый слой, электроосажденный из обычной ванны никелирования. Многочисленные трещины в хроме способствуют инициации коррозии во многих местах поверхности, что уменьшает в конечном итоге глубину коррозионных разрушений, которые в противном случае протекали бы в нескольких отдельных точках. Блестяпщй никель, содержащий небольшие количества серы, является анодом по отношению к нижнему слою никеля, в котором серы меньше, и поэтому выступает в качестве протекторного покрытия. Развитие любого питтинга, образующегося под хромовым покрытием, происходит в основном вширь, а не за счет роста в глубь никелевых слоев. Таким образом, предотвращается коррозия основного металла. Система многослойных покрытий обладает более высокой защитной способностью, чем однослойные хромовые или никелевые покрытия той же толщины [51. [c.234]

Содержание в покрытии нескольких раскислителей позволяет получить хорошо восстановленный металл, содержащий мало серы и не склонный к образованию горячих трещин. При сварке высокопрочных, жаропрочных сталей применяют покрытия с пониженным содержанием СаСОз (15...20%), увеличивая aFa (60...80%). В этом случае удается избежать поглощения углерода сварочной ванной и обеспечить содержание углерода в металле шва на уровне (0,05...0,02%) С, как это требуется по техническим условиям. Недостаток этих электродов — малая устойчивость дугового разряда, требующая сварки на постоянном токе обратной полярности. Таким образом, технологические возможности электродов группы Б несколько ниже, чем электродов группы А. Повышенное содержание СаРг вызывает образование токсичных соединений и требует создания надежной вентиляции. [c.395]

При кристаллизации металла сварочной ванны азот образует почти со всеми металлами соединения — нитриды различной степени устойчивости (см. рис. 9.33). Особенно устойчивые нитриды образуют -металлы IVB, VB, VIB групп периодической системы. Нитриды железа Fe4N, Fe2N образуют очень хрупкие игольчатые кристаллы, разрушение которых приводит к зарождению холодных трещин (замедленное разрушение). Из промышленных металлов только медь не дает устойчивых нитридов и поэтому ее можно сваривать в атмосфере азота (см. п. 10.3). [c.403]

В последнее время проводятся промышленные испытания комб1р и-( Ванного метода диагностики. Гидравлические переиспытания дополняют методом акустической эмиссии. При этом регистрируют акусти-чдский сигнал, возникающий при раскрытии трещин. Однако данный метод в настоящее время применяется для диагностики КР наземных трубопроводов и вопрос об его эффективности применительно к подъемным МТ в настоящее время от ыт. [c.52]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...