Включения неметаллические пластической деформации

Этот анализ позволяет высказать предположение, что встреча трещиной включения будет сказываться на ее росте, но величина Кс этого не отражает. Особенно это относится к строчечным образованиям из неметаллических включений после горячей пластической деформации. Такие строчки, при распространении трещины поперек них, находятся явно на расстояниях, на несколько порядков превышающих пластическую зону. Только совпадение устья трещин и включения должно повлиять на величину Кс- Доказательством высказанных соображений являются и данные работы [91], в которой показано, что при наличии в стали неметаллических включений, ориентированных пластической деформацией, и равномерно распределенных карбидов, определяющее влияние на Кс оказывают последние. [c.111]

В горяче- и холоднодеформированных материалах целесообразно исследовать как поперечное, так и продольное сечение. На продольных (т. е. параллельных главной оси материала) сечениях определяют деформацию, которую претерпели неметаллические включения, степень пластической деформации материала в целом по искажению зерен полосчатости и вообще качество термической обработки. [c.26]

Исследование механических свойств сталей показало, что их пластические и вязкие свойства, а отсюда и возможность упрочнения зависят от чистоты стали, содержания примесей внедрения (азот, кислород, водород) и неметаллических включений. Примеси внедрения, т. е. элементы, образующие с железом твердые растворы внедрения, создавая местные искажения, затрудняют движение дислокаций. Пластическая деформация при этом затруднена, и в местах скопления неподвижных дислокаций облегчается зарождение микротрещин. [c.396]

Возникновение усталостной трещины у неметаллического включения в высокопрочных сталях происходит из-за того, что возле него образуется зона объемного напряженного состояния, стесняющего пластические деформации. В некоторых случаях причиной возникновения усталостной трещины мол<ет быть повышенная хрупкость самого неметаллического включения. При этом, чем большим запасом пластичности обладает матрица основного металла и чем глубже под поверхностью располагается включение, возле которого возникает усталостная трещина, тем большее максимальное напряжение цикла необходимо для ее развития. В этом случае выражение для определения [c.123]

К внутренним факторам относят химический состав и его неоднородность, строение металла, состояние и протяженность границ зерен, наличие неметаллических включений, градиент остаточных напряжений, состояние поверхности и др. Следует отметить, что упруго-пластическая деформация металла меняет его энергетический уровень и, как правило, увеличивает коррозионную активность. Механические напряжения могут усиливать работу гальванических пар. Это особенно важно при циклическом нагружении, обусловливающем значительную локальную деформацию металла, что приводит к увеличению его электрохимической гетерогенности. [c.9]

Относительное удлинение, относительное сужение и ударная вязкость — качественные характеристики. Оии определяют технологические свойства стали и ее способность воспринимать перегрузки под влиянием местной пластической деформации, а также в известной степени характеризуют качество изготовления стали. В случае грубых дефектов сильной ликвации, большого количества неметаллических включений, наличия остатков усадочной раковины или рыхлости и т. п. — эти качественные характеристики существенно снижаются. Особенно сильно это снижение заметно на образцах, вырезанных поперек направления прокатки. Относительное сужение, относительное удлинение и ударная вязкость даже вполне доброкачественной стали в поперечном направлении несколько ниже, чем в продольном. В технических условиях на сталь указывают направление вырезки образцов. Котельную сталь чаще испытывают на поперечных образцах. [c.58]

Вязкое разрушение. Сопровождается значительной пластической деформацией. Является результатом медленного подрастания достаточно длинных трещин. Механизм вязкого разрушения основан на образовании и совместном росте внутренних пор (полостей), образующихся вокруг неметаллических включений и фаз выделений. [c.101]

Образование пор или полости (например, при пластической деформации) у неметаллических включений или вокруг фаз выделений можно изобразить в виде двух моделей [3] [c.101]

Легированным конструкционным сталям свойственна повышенная анизотропия свойств, т е различие свойств в зависимости от направления деформации при ковке или прокатке Уменьшение анизотропии свойств достигается металлургическими способами (уменьшением в стали сульфидов и других неметаллических включений, изменением условий горячей пластической деформации и др ) Эти же стали чувствительны к флокенам, наиболее чувствительны к образованию флокенов доэвтектоидные легированные перлитные и перлито мартенситные стали (см гл П) [c.169]

Анализ причин хрупких разрушений показывает, что трещины обычно начинаются от надрезов, являющихся концентраторами напряжений. Надрезом является любое нарушение непрерывности металла. К надрезам относятся дефекты сварных соединений (пористость, непровар, пустоты по сечению шва), поверхностные царапины, неметаллические включения, газовые раковины. В месте надреза пластическая деформация стеснена, что приводит к увеличению сопротивления пластической деформации, т, е. к росту Чем острее и глубже надрез, тем больше стеснена пластическая деформация, тем выше а . Под влиянием надрезов металл разрушается хрупко при более высокой температуре (табл. 13.3). Чувствительность к концентрации напряжений является важной характеристикой надежности материала, по которой более прочный металл чаще уступает менее прочному. [c.604]

Обеспечение стабильного структурного состояния сталей и сплавов. Металл отливок отличается повышенной микро- и макронеоднородностью строения. Такой металл, кроме того, содержит многочисленные крупные и мелкие поры, неметаллические включения и грубозернист, что ослабляет его и создает условия для неоднородного и неодновременного протекания пластической деформация, снижает показатели сопротивления микро- и макропластической деформации, понижает релаксационную стойкость [14]. В связи с этим проблема обеспечения высокой размерной стабильности ответственных литых деталей высокоточных приборов представляет собой сложную технологическую задачу. [c.687]

В Марочник включено 8 марок рессорно-пружинной стали. Подшипниковые стали, должны обладать высоким сопротивлением пластической деформации, высокой контактной выносливостью и износостойкостью, а следовательно, и высокой твердостью при достаточной пластичности иметь низкое содержание неметаллических включений. Поэтому для ответственных подшипников применяется металл, полученный путем дугового вакуумного и электрошлакового переплава обычной электростали. [c.12]

В ряде случаев при пластической деформации стали происходит разрушение крупных неметаллических включений по механизму хрупкого транскристаллитного скола (рис. 2.11). В пределах частично разрушившегося включения виден ручьистый узор, характерный для механизма хрупкого транскристаллитного скола. Результат - образование особо крупной ямки у неметаллического включения. [c.33]

Существенное различие проявляется во влиянии неметаллических включений (окислов, сульфидов, силикатов и др.) в сплавах на статическую и усталостную прочность. Эти включения при однократных нагрузках обычно влияют значительно слабее (местная пластическая деформация снимает концентрацию вблизи включения), чем при повторных. [c.191]

Пластическая деформация металлов и сплавов как тел поликри-сталлических имеет некоторые особенности по сравнению с пластической деформацией одного зерна (монокристалла). В поликристал-лическом металле зерна, а следовательно, и плоскости легкого скольжения имеют различную ориентировку, в структуре всегда присутствуют неметаллические включения, микропоры и другие дефекты. Вследствие влияния соседних зерен деформирование, каждого зерна не может совершаться свободно. Пластическая деформация начинается тогда, когда действующие напряжения превысят предел упругости. Сначала пластическая деформация может происходить лишь в отдельных зернах с благоприятной ориентировкой, у которых плоскости легкого скольжения совпадают с направлением максимальных касательных напряжений. Для одноосного растяжения такие плоскости расположены под углом 45° к направлению приложенных сил (рис. 67). [c.127]

В результате пластической деформации зерна металла раздробляются, ориентируются и вытягиваются в направлении наибольшей деформации, что ведет к образованию мелкозернистой строчечной структуры (рис. 97,а). Одновременно вытягиваются неметаллические включения, которые придают деформированному металлу волокнистое строение (рис. 97,в, г). Если строчечная структура может изучаться на специально подготовленных образцах только под микроскопом, то волокнистое строение можно наблюдать невооруженным глазом. [c.108]

Величина пластической деформации металла тем больше, чем ниже предел текучести металла по отношению его к пределу прочности Стц. Пластическая деформация зависит от равномерности структуры металла. Наличие концентраторов напряжений в виде графитовых или других неметаллических включений ослабляет металл. В этом случае образуются трещины, распространяющиеся [c.403]

Во время статических испытаний крана через пять минут после поднятия груза массой 12,5 т на высоту 100 мм произошло полное разрушение одной из главных балок. Перед падением был замерен прогиб балки, который составил 20 мм. Грузовая тележка находилась в середине пролета моста крана. Главная балка разрушилась на две неровные части 16 м и 12 м. Кран до аварии проработал 16 лет. Излом балки произошел вдали от стыкового сварного шва по основному металлу балки. Характер излома хрупкий без пластических деформаций. Микроструктура исследованного металла имела обычную для стали структуру и состояла из перлита и феррита. Вблизи места излома на нетравленых шлифах обнаружено большое количество неметаллических включений, которые по внешнему виду классифицировались как оксиды строчечные и силикаты пластинчатые. В отдельных шлифах были обнаружены местные скопления неме- [c.56]

Анализ причин хрупких разрушений показал, что трещины хладноломкости обычно начинаются от надрезов, являющихся концентраторами напряжений. Надрезом является любое нарушение непрерывности металла, к надрезам относятся дефекты сварных соединений (пористость, непровары, пустоты по сечению шва), поверхностные царапины, неметаллические включения, газовые раковины. Надрезами могут быть технологические отверстия и резкие переходы сечений в детали. Надрезы создают в металле сложное напряженное состояние, стесненность пластической деформации и концентрацию напряжений (рис. 41). Сложное [c.77]

Все факторы, вызывающие упорядочение атомного строения по границам зерен, затрудняющие образование сдвигов по этим границам и способствующие вовлечению в пластическую деформацию тела зерна, повышают стойкость металла против образования холодных трещин, затрудняя их зарождение. Такое же влияние оказывают факторы, исключающие или ослабляющие возможность образования зародышей холодных трещин от неметаллических включений, микроскопических горячих трещин-надрывов и т. п. [c.251]

В процессе пластической деформации происходит генерирование дислокаций в результате их взаимодействия друг с другом и с препятствиями. Рассмотрим один из возможных механизмов образования новых дислокаций— механизм Франка-Рида. При движении в плоскости чертежа под действием напряжения т дислокация достигает двух препятствий D и D (рис. 1-10,а). Это могут быть неметаллические включения, дислокации, расположенные в других плоскостях, и препятствия иного характера. Под действием все возрастающего напря-20 [c.20]

При литье сплава с кристаллизацией под давлением за счет пластической деформации происходит залечивание межкристаллических и сжатие газовоздущных пор, что обеспечивает получение более плотной отливки. Высокие скорости кристаллизации и механическое воздействие обеспечивают формирование мелкокристаллической структуры и устранение газоусадочной пористости. Снижение степени развития ликвационных процессов способствует более равномерному распределению неметаллических включений. Все это приводит к повышению плотности и комплекса механических свойств металла отливок увеличению прочности (в 1,5 раза), пластичности и ударной вязкости (в 2—4 раза) по свойствам такие отливки приближаются к поковкам. [c.348]

Для образцов технических железоуглеродистых сплавов наличие температурных градиентов не является необходимым условием необратимого формоизменения при термоцик-лировании. Неодновременность полиморфных превращений в образце может быть связана не только с температурными градиентами, но и с химической и структурной неоднородностью. Известно, например, что холодная пластическая деформация снижает температуру начала а у-превраще-ния [99]. Зарождению фаз способствуют неметаллические включения, свободные поверхности, несплошности, границы зерен. Эффективна и ликвация примесей, смещающих температурный интервал полиморфных превращений. Наличие в образцах структурной и химической неоднородностей, особенно при направленном характере их размещения, например в деформированных и текстурованных образцах, означает, что полиморфные превращения будут совершаться неодновременно, и это может быть причиной необратимого изменения размеров и профиля образцов [32]. В качестве примера укажем на аномальное поведение образцов кипящей стали 08кп, термоциклированне которой в вакууме приводило не только к остаточным изменениям размеров, но и к трансформации круглого профиля в квадратный (рис. 13). Влияние ликвационного квадрата на изменение профиля проволоки не вызывает сомнений и свидетельствует о необходимости тщательного выбора однородного исходного материала, используемого для экспериментального исследования роли различных факторов при формо- [c.59]

Обобщение наиболее часто встречающегося износа штампов показывает, что верхний слой подвергается пластической деформации и по мере протекания процесса возникают многочисленные мелкие трещины, что свидетельствует о превышении сил когезии. Одновременно, вследствие многократного,нагрева приповерхностной области, снижаются прочностные показатели, а также ухудшаются пласти-ческк№ характеристики материала. В сечении возникают напряжения, вызванные градиентом температуры во время нагрева и охлаждения, а также напряжения, вызванные изменением объема отдельных фаз. Имеют также значение и локальные пики напряжений на границе металлической матрицы и неметаллических включений, а также поры и локальные рыхлости материала. [c.51]

Хрупкие разрушения связаны с наличием внутренних дефектов размером больше критического. Если размер включений составляет 5-10 мкм и более, опасность хрупкого разрушения возрастает. Особенно опасны оксиды и нитриды, вьщеляюшдеся по грашщам аустенитных зерен. В окрестностях неметаллических включений пластическая деформация стеснена вследствие скопления дислокаций, выделения на дислокациях примесных атомов и т. д. Из-за стеснения пластической деформации напряжения растут, что приводит к возникновению микротрещин. Микронапряжения в окрестностях включений, вызванные различием физических свойств металла и включения, достигают 250 МПа. Напряженное состояние вокруг включений ус)тубляется существующими в металле термическими напряжениями. [c.374]

Хрупкий излом представляет собой транскристаллитное разрушение по определенным кристаллографическим плоскостям (в поперечнике имеет вид площадок, террас рис. 6, а) или межкристаллитное разрушение по границам зерен. Пластическая деформация на поверхности излома отсутствует. Вязкий налом имеет ымочный шашечный ) характер (рис. 6, 6) и показывает значительную поверхностную пластическую деформацию (обнаруживаемую и другими методами). Включения (в том числе и карбидные или неметаллические частицы [c.8]

Особенности пластической деформации при холодной листовой или объемной штамповке в условиях двухосного и трехосного напряженных состояний и значительные степени деформации (>50%) предъявляют дополнительные требования к состоянию металла. Во-первых, резко возрастает значение макроструктуры. Она должна характеризоваться высокой однородностью, отсутствием металлургических дефектов (пористостей, рыхлот, расслоений и даже минимальных ликва-циопных зон),минимальным количеством неметаллических включений,желательно сферической формы. Во-вторых, значительно выше требооания к однородности микроструктуры. Крайне нежелательны выделения фаз по границам зерен матричной фазы в виде непрерывной сетки (прослойки), например висмута в меди, или цемен-титной сетки в сталях. [c.199]

Пластическая деформация ферритной матрицы развивается пре-имуш ественно у крупных частиц упрочняюш ей фазы и неметаллических включений и по времени опережает развитие пластической деформации в остальном объеме материала [17, 18]. При суш еству-юш ей технологии производства металла в нем имеются неметаллические включения размером от долей до нескольких десятков и даже сотен микрометров, которые в несколько раз, а иногда на несколько порядков превышают размер частиц упрочняющей фазы, поэтому следует ожидать предпочтительного зарождения вязких (пластических) трещин, прежде всего у этих неметаллических включений. Учитывая слабую когезивную прочность межфазной границы неметаллическое включение - матрица, уже на ранних стадиях пластической деформации возможна потеря сопряжения включения с матрицей (по существу, образование микропоры), что приводит к опережающему росту ямки (поры) у относительно крупных неметаллических включений. [c.28]

В металле сварного шва, отличающегося от основного металла повышенным и неравномерным распределением по объему частиц неме-таллических включений, как правило, наблюдается резко выраженная разновеликость ямок. Наряду с большими ямками, инициированными крупными включениями, видны колонии мелких ямок, образование которых вызвано скоплением дисперсных неметаллических включений и карбидов (рис. 2.10, а). В ряде случаев большие ямки образованы колониями неметаллических включений. Не исключено, что нередко фрагментация (дробление) включений, особенно пластинчатых по форме, происходит при пластической деформации металла. [c.30]

В стали 12ГН2МФАЮ при АК < 36 МПа Ум в изломе присутствуют фасетки межзеренного разрушения. При АК = 36 МПа л/м доля фасеток = 20%. При АК > 47 МПа Vm усталостные трещины распространяются по механизму не только образования усталостных бороздок, но и зарождения, роста и коалесценции пор. Наличие развитых зон пластической деформации в пределах участка Пв на кинетической диаграмме усталостного разрушения обусловливает влияние неметаллических включений на фрактографические особенности разрушения конструкционных сталей. [c.250]

Образование микрорасслоений, вероятно, вызвано ослаблением когезивной прочности границ раздела матрица-сульфид вследствие адсорбции на этих границах водорода. Действительно, формирование микрорасслоений обусловлено зарождением полостей вокруг вытянутых вдоль направления прокатки сульфидов (рис. 5.120, д). Пластическая деформация при возникновении полостей вызывает интенсивное дробление неметаллических включений (рис. 5.120, е). Таким образом, распространение трещины через стенку резервуара сопровождается изменением механизма разрушения малоцикловая усталость уступает коррозионному растрескиванию под напряжением (как варианту коррозионно-усталостного разрушения). [c.374]

К основным источникам зарождения трещин относятся неметаллические включения (всегда присутствующие в подшипниковой стали), глубокие шлифовальные риски, микронеровности и ямки вмятин, образовавшиеся при попадании в зону контаюга посторонних частиц [7, 9]. В процессе работы подшипников вблизи этих источников накапливаются пластические деформации, в результате которых (после исчерпания пластичности) появляются усталостные микротрещины. [c.361]

Кремний при содержании более 0,5% легирует сталь, умен .1иает теплопроводность, что приводит к увеличению объема усадочных раковин, термических повреждений, трещин, газовых раковин и неметаллических включений. В низкоуглеродистых сталях кремний повышает пластичность и вязкость, а высокоуглеродистая кремнистая сталь имеет повышенные прочностные свойства и пониженную пластичность. Отливки из этих сталей хорошо сопротивляются пластическим деформациям и износу их применяют для бегунов кранов, детален, работающих в абразивных средах и в условиях коррозионного действия кислот (за исключением соляной и фтористоводородной). [c.19]

Качественные стали. В качественных сталях максимальное содержание вредных примесей составляет не более 0,04% серы и 0,04% фосфора. Качественная сталь менее загрязнена неметаллическими включениями и имеет меньшее содержание растворенных газов. Поэтому при примерно одинаковом содержании углерода качественные стали имеют более высокую пластичность и вязкость по сравнению со сталями обыкновенного качества особенно при низких температурах. Качественные углеродистые стали поставляют по химическому составу н по механическим свойствам. Марки сталей обозначают цифрами, указывающими среднее содержание углерода в сотых долях процента (пределы по углероду 0,07—0,08% для одной марки), степень раскисленности— буквами пс, кп (спокойные качественные стали маркируют без индекса). Например, сталь Юкп (0,10 /o С, кипящая), сталь ЗОпс (0,30% С, полуспокойная), сталь 45 (0,45% С, спокойная) и т. д. Качественные углеродистые стали поставляются заказчику в различном состоянии без термической обработки, после нормализации, различной степени пластической деформации и т. д. Состав некоторых качественных углеродистых сталей и их механические свойства приведены в приложении, табл. 5, [c.288]

Шиферный излом получил название по аналогии с изломом шифера или сланца, разрушающегося по слоям. При шиферном изломе очень сильно понижаются механические свойства поперек волокон, особенно ударная вязкость. Шиферный излом соответствует очень низкому качеству стали, большому количеству неметаллических и газовых включений, неравномерности распределения вредных (5 и Р) и некоторых специальных примесей. При горячей пластической деформации места, обогащенные примесями, вытиги заются и дают слоистый излом. Шиферному излому часто сопутст чует полосчатость в микроструктуре. Борьба с шиферным изломом способами термической обработки мало эффективна. [c.105]

В настоящее время широкое распространение получила концепция усталостного разрушения металла, базирующаяся на дислокационной теории. Дислокации представляют линейные дефекты кристаллических решеток. Образования и развитие дислокаций представляют собой пластические деформации. Особенности и дефекты структуры металла (границы зерен, инородные атомы, неметаллические включения) препятствуют движению дислокаций и являются центрами их скопления. Скопление дислокаций ведет сначала к упрочнению, а затем к разрыхлению металла, т. е. образованию микротрещин. Имеется несколько дислокационных схем зарождения трещин. На базе микротрещин образуются макротрещины, приводящие к отслаиванию кусков металла, т. е. к питтингообразованию. Правда, практических попыток создания на этой базе нового метода расчета подшипников на контактную выносливость пока нет. До настоящего времени еще окончательно не решен вопрос о наиболее приемлемой теории усталостной выносливости деталей подшипников. Работами А. И. Петрусевича [153], Д. С. Коднира [84] и других исследователей показано значительное влияние гидродинамического эффекта на работу подшипников. Однако применительно к подшипникам качения эти работы находятся еще в начальной стадии. [c.65]

Причинами возникновения анизотропии свойств при ТМО, как при любой обработке, связанной с пластической деформацией, большинство исследователей считает образование кристаллографической, геометрической ориентации структурных составляющих, ориентации внутренних макронаиряжений [58, 62]. Но такой подход не учитывает особенность процесса ТМО — субструк-турный характер упрочнения сталей, при котором основной причиной торможения движения дислокаций становится разветвленная сетка полигонизационных субграниц, образовавшихся в результате комплексного температурно-силового воздействия. Эти границы возникают при перестройке избыточных дислокаций внутри кристалла и ограничивают собой микрообъемы, в пределах которых ориентация решетки сохраняется практически постоянной. При развитой субструктуре в стали относительное влияние границ зерен и границ раздела матрицы с частицами второй фазы или неметаллическими включениями на процесс разрушения должно уменьшаться. [c.11]

Уменьшение загрязненности стали при ЭШП увеличивает прочностные свойства главным образом у поперечных образцов. На сопротивление пластической деформации ориентация неметаллических включений не оказала влияния (это может быть связано с тем, что в основном на сопротивление пластической деформации влияет структура матрицы, а не границы ее раздела с включениями). Термическая обработка горячекатаного металла (отжиг и обычная закалка) исключила какую-либо текстурованность металла, кроме ориентации неметаллических включений. [c.77]

Горячекатаная сталь имела осевое направление волокон и неметаллических включений. Полученные результаты свидетельствуют об отсутствии влияния неметаллических включений на измеряемые характеристики, хотя можно предположить, что при направлении ттах вдоль границ раздела включений и матрицы (уголф=0) возможно понижение сопротивления малым пластическим деформациям. В литературе [16, 83] имеются данные, показывающие, что включения, являющиеся концентраторами напряжения, могут служить и источником дислокации и инициатором скольжения. По-видимому, макроскопически усредненный характер измеряемых величин (то,о75 и то,з) не позволяет уловить роль включений из-за статистической незначительности их влияния на фоне проходящей пластической деформации. Термомеханическая обработка трубок с преобладающей составляющей кручения в общей деформации усиливает анизотропию свойств (большая разница то,о75 и то,з для разных направлений действия максимальных касательных напряжений). Для всех способов выплавки максимальные значения сопротивления пластической деформации наблюдаются при угле ф, равном О—15° и 75—90°, минимальные — при ф, равном 45°. Относительная разница в напряжениях (ттах—тт1п)/тщ1п после ВТМО увеличивается в 2 раза (до 19—21%). Испытания подтвердили и наличие анизотропии упрочнения при ВТМО — прирост свойств зависит от угла испытания, при этом максимально свойства возрастают при ф = 0 и 90°, а минимально— при ф = 45° (см. табл. 2.17). Разница свойств в направлениях, соответствующих ф, равному О и 90°, незначительна (см. табл. 2.16). Малое упрочнение при Ф = 45°, по-вядимому, не связано с исходной анизотропией. [c.82]

Направление орпеитации волокон и неметаллических включений после деформации при ВТМО определяется Зтлом закручивания трубок, равным 15°. При наличии взаимосвязи сопротивления пластической деформации с ориентацией включений (или границ раздела включение — матрица) прочность стали в этом направлении должна быть наименьшей. Результаты же испытаний показывают, что в направлениях под углом к продольной оси образца О—15° и 90—75° получено максимальное сопротивление пластической деформации. Кроме того, если анизотропия определяется ориентацией неметаллических включений, то она должна уменьшаться с увеличением чистоты стали. Эти результаты показывают, что для анизотропии сопротивления пластической деформации такая взаимосвязь отсутствует (по любому параметру, характеризующему загрязненность — количеству загрязненных полей зрения, размеру включений и т. д.). Это доказывает, что загрязненность стали неметаллическими включениями, механическая текстура не определяют анизотропию сопротивления пластической деформации и упрочнения стали после ВТМО. Ориентация включений оказывает влияние на характер разрушения стали, подвергнутой ВТМО, что будет показано при анализе усталостных изломов (см. п. 2.5). [c.83]

Микродифракционное исследование в электронном микроскопе позволяет производить кристаллоструктурный фазовый анализ и находить взаимную кристаллографическую ориентировку микрообластей объекта, отдельных карбидных, нитридных, интерметаллидных и прочих включений, в том числе неметаллических, независимо от их относительного количества и распределения в структуре объекта изучать микродеформации кристаллической решетки в результате пластической деформации и фазовых превращений, а также у границ зерен. [c.171]

Точечная сварка получила большое применение при изготовлении арматуры железобетонных изделий, плоских и угловых сеток, а также различных пространственных каркасов. Сваривают пересекающиеся стержни или стержни с плоскими элементами листом, полосой, швеллером и др. При сварке стержней в начальный момент контактируют небольшие поверхности и для быстрого разогрева достаточно небольшой мощности. Пластическая деформация контактируемых поверхностей приводит к увеличению площади соприкосновения. Всесте с этим происходит выдавливание из зоны контакта шлака и других неметаллических включений. Такое течение процесса позволяет при сварке стержней диаметром до 60 мм использовать машины небольшой мощности. [c.115]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...