Коэффициент формы для профиля

Коэффициент формы для профиля определен методом податливости (рис. 2.64). [c.166]

Значения коэффициентов формы для профиля и поверхности [c.46]

Рис. 2.64. Коэффициент формы для трехточечного изгиба балки коробчатого профиля с симметричной трещиной на растянутой стороне

Определить коэффициент формы / для двутаврового стандартного профиля № 40 (см. приложение В). [c.381]

Следует еще отметить, что выравнивающее действие решеток при большой регулярной неравномерности потока аналогично описанному для других видов неравномерностей. Так, например, по распределению скоростей в различных сечениях (см. рис. 1.25) видно, что вначале с увеличением коэффициента сопротивления решетки профиль скорости, имеющий в сечении перед решеткой сильно вытянутую форму, в сечениях на конечных расстояниях за ней выравнивается. Практически выравнивание скоростей в рассматриваемых сечениях заканчивается уже при tp 2. [c.191]

Проверочный расчет на изгиб выполняют по формуле (7.9), но с учетом эквивалентного числа зубьев по которому выбирают величину коэффициента формы зуба Ур (см. табл. 7.3). Для определения 2 мысленно рассечем рассчитываемое колесо плоскостью п — п, перпендикулярной направлению зуба (см. рис. 3.74, а). При этом в сечении начального цилиндра получим эллипс, радиус кривизны которого в полюсе зацепления р = d/(2 QS ). Профиль зуба в этом сечении почти совпадает с профилем условного прямозубого колеса называемого эквивалентным, диаметр делительной окружности которого равен откуда эквивалентное число [c.457]

Определите коэффициенты подъемной силы Су и индуктивного сопротивления крыла xi, имеющего трапециевидную форму в плане и обтекаемого потоком несжимаемой жидкости под углом атаки а = 0,035 рад. Крыло набрано из профилей одного семейства, причем для профиля, хорда которого Ь = Ьа = 0,1 м, относительная толщина с = 0,15, а относительная кривизна / = 0,08. Удлинение крыла = / /5цр = 8. [c.163]

При обтекании симметричного профиля в случае ад = 0 коэффициенты Суо и т о равны нулю, однако они имеют конечные значения для профиля несимметричной формы. Очевидно, коэффициент избыточного давления Ар = / он — Ров в соответствующих точках нижней и верхней сторон крыла при ао = 0 также равен нулю в случае симметричного профиля при несимметричном профиле Аро 0 и для нулевого установочного угла атаки. [c.350]

Для иллюстрации на рис. 1.3 приведена зависимость радиуса парового сферического пузырька от времени с учетом сил поверхностного натяжения в переменном поле давления. Рассматривалось развитие пузырька в потоке, обтекающем тело вращения с ожи-вальной формой носа. Профиль тела и распределение коэффициента давления Ср по длине при отсутствии кавитации даны на рис. 1.4. Кривая изменения давления р (t) получена по Ср при постоянных скорости потока и числе кавитации х. Начальное статическое давление (t), при котором возникают пузырьки заданного радиуса, определяется по формуле [c.23]

Уравнение энергии в системе (14.45) сходно по форме с уравнением движения, естественно поэтому принять для профиля температуры также кубическую параболу с четырьмя коэффициентами. Четыре условия, приведенные выше для профиля скорости, формально годятся и для профиля температуры. Этот профиль, следовательно, будет представлен аналогичным выражением [c.352]

На рис. 6.15 представлены некоторые часто встречающиеся концентраторы. На рис. 6.15, а показан уже знакомый нам уступ, или резкий переход сечения. Отличие от рис. 6.14 здесь состоит в том, что внутренний угол скруглен. Такое скругление у цилиндрического стержня называют галтелью. Значение коэффициента концентрации для рассматриваемого концентратора зависит не только от разности диаметров 6] — о. но также и от радиуса г галтели и вообще от профиля переходной поверхности (кривая профиля может быть и не окружностью). Разумеется, все сказанное относительно этого концентратора относится к стержню с любой формой поперечного сечения, если только изменение его поперечных размеров происходит уступом (не плавно). [c.165]

Результаты определения коэффициента Я для рассматриваемых решеток позволяют судить о влиянии на пропускную способность лопаточной решетки формы профилей (точнее распределения скоростей по контуру лопатки в районе узкого сечения канала). Для решетки профилей, форма которых показана на рис. 39, коэффициент Н при бесконечно тонких выходных кромках получился равным 1,08, а для решетки профилей, показанной на рис. 40, при том же условии (s 0) всего лишь 1,01, [c.87]

Таким образом, для расчета действительного расхода необходимо знать коэффициент расхода pi или ,i2. Одиако номенклатура типов профилей и решеток, применяемых в турбостроении, довольно обширна, а диапазон возможных режимов течения в решетках (числа Ма, Re и степень турбулентности) достаточно широк. Экспериментально определить коэффициенты расхода для всех возможных вариантов режимов и типов решеток практически невозможно. В то же время коэффициенты (1 и i2 существенно зависят от геометрических и режимных параметров и прежде всего от формы [c.86]

Для русл, которые недостаточно широки, чтобы их можно было считать двумерными, такие универсальные зависимости для профиля скорости неприменимы. Если поперечное сечение русла не сильно отличается от круга, то для потерь напора на практике принято, как и в случае замкнутых труб некруглого сечения, использовать коэффициенты сопротивления трения для круглых труб. В этом случае применяется формула Дарси. Для иных форм поперечного сечения можно использовать формулы для коэффициента Шези С. При больших числах Рейнольдса шероховатость стенок можно считать вполне развитой , и поэтому коэффициент Шези можно найти по формуле (13-73). [c.326]

Для шпангоутов, у которых совместность работы с оболочкой обеспечивается, /щ определим относительно внутренней поверхности оболочки, если не обеспечивается — относительно собственной нейтральной оси. И в том и в другом случае оболочку не учитываем. Для некоторых профилей сечений в табл. 10 приведены рекомендуемые соотношения размеров и коэффициенты формы, где принято а = 6i/6. [c.87]

Рис. 3.28. Коэффициенты критических напряжений для профилей, имеющих II- или Z-образную форму

В параллельной установке отклонение углов падения на второй кристалл от угла Брэгга (8.1) одинаково для всего спектра излучения, отраженного первым кристаллом, и, следовательно, отсутствует спектральное уширение кривой качания. Угловое распределение каждого спектрального компонента пучка, отраженного коллиматором, повторяет форму его дифракционного профиля, и кривая качания представляет корреляционную функцию дифракционных профилей обоих кристаллов, что следует учитывать при сравнении экспериментальных и расчетных данных. Если оба кристалла идентичны и имеют гауссовскую форму дифракционного профиля, то полуширина записанной кривой качания аа = 1,4и), а коэффициент отражения в максимуме — 0,7- т если же форма их дифракционного профиля подчиняется распределению арктангенса, то и [c.311]

Для удобства вычисления числа Био для роторов с характерным зубчатым профилем, изготовляемых из низколегированных сталей, с учетом окружающей среды (пара или воздуха) рекомендуется график, представленный на рис. 23. Для использования этого графика необходимо знать давление пара или воздуха р у поверхности ротора и наружный радиус ротора i 2 Для роторов, изготовляемых из других материалов (например, из высоколегированных сталей или аустенитных материалов), число Био, найденное с помощью этого графика, необходимо умножить на отношение коэффициентов теплопроводности. Для роторов, имеющих поверхность, отличающуюся от зубчатой, коэффициент теплопередачи следует определять для данной формы. Принято считать, что состояние поверхности ротора строго соответствует температуре окружающей среды (число Био равно а). [c.101]

Пучок излучения ЛПМ, фокусируемый ахроматическим объективом с фокусным расстоянием F — 50-100 мм, представляет собой идеальный бесконтактный инструмент диаметром 10-50 мкм и длиной до 0,5 мм (в перетяжке). Уникальным свойством ЛПМ является способность сверлить отверстия с высоким коэффициентом формы (кф — = 50-100). Методом контурной резки могут быть с высокой точностью вырезаны отверстия любого диаметра и профиля как в металлических, так и в неметаллических материалах. Высокая скорость обработки и точность позволяют использовать ЛПМ для выпуска изделий сложных конфигураций и изготовления опытных образцов и партий, особенно малых серий [232 . [c.234]

Коэффициент к отличается от единицы, так как напряжение, отвечающее среднему углу сдвига, не есть среднее арифметическое значение напряжения. Величина к зависит от формы профиля и может быть вычислена, если известен закон распределения касательных напряжений по сечению. Приведем без вывода значения коэффициента к для простейших форм профиля [c.190]

Точное вычисление профиля волны, гидродинамического давления и результирующей гидродинамических сил жидкости в резервуаре сопряжено с преодолением больших вычислительных трудностей даже в том случае, если перемещение точек сооружения определять по приведенной массе жидкости. Комплексный коэффициент передачи для определения давления в стационарном режиме на 5-м этаже сооружения, колеблющегося но /-Й форме, имеет вид [c.303]

Коэффициент формы аф для неподтопленного водослива практического профиля [c.290]

В основу выводов, которые привели к формуле (152), положен ряд упрощений, в частности принято, что пламя имеет фиксированные границы, равномерную температуру и постоянную степень черноты, что коэффициент прозрачности сред между пламе нем и ограждающими поверхностями для всех направлений имеет одно и то же значение, что температура в пределах каждой ограничивающей поверхности постоянна и т. д. При всех этих упрощениях все же вычисление коэффициентов, входящих в формулу (152), представляет собой крайне трудоемкий процесс. Так, в цитированной работе (145) вычислены коэффициенты только для профиля поперечного сечения рабочего пространства качающейся мартеновской печи с симметричным расположением факела цилиндрической формы. [c.239]

Рве. 3.4.9. График для определения коэффициента формы для трехточечиого изгиба балки коробчатого профиля с симметричной трещиной на растянутой стороне [c.172]

На рис. 1.12 изображены поляры двух профилей крыла. Покажите, какой будет соответствующая форма этих профилей, и определите для каждого из них непосредственно по рисунку максимальное качество, наивыгодиейший угол атаки, максимальный коэффициент аэродинамической подъемной силы и критический угол атаки. [c.15]

Пример 22.9. Определить ширину водосливных отверстий двухпролетной водосливной плотины. Профиль водослива построен по координатам Кригера—Офицерова (см. рис. 22.23, а и форму / на рис. 22.24) при следующих данных расход Q = 115,0 м /с скорость подхода Ко = 0,3 м/с высота водослива Р1 = р = 9 м напор над гребнем водослива (равен профилирующему напору) Я = Япр = 2,5 м бытовая глубина в нижнем бьефе Аб = 6 м. Форма бычков и устоев в плане — заостренная (см. рис. 22.29) коэффициент а = 0,06. Скоростным напором ввиду его малости можно пренебречь. Принимаем вначале ориентировочное значение коэффициента расхода для формы 1т = 0,49 водослив не подтоплен, так как Аб-< р. [c.176]

Огранку, рассматриваемую в качестве элементарного вида пекруглости, понимают как отклонение многогранной формы поперечного профиля цилиндрической поверхности от прилегающей окружности. Для предельных отклонений формы цилиндрических поверхностей, включая нецилиндричность, некруглость и огранку, установлены числовые значения по 10 степеням точности, для которых коэффициенты точности составляют ряд 5, причем эти значения возрастают пропорционально где й — диаметр [c.58]

Это значение на 16% меньше, чем число Nu при постоянной плотности теплового потока на стенке. Разница в коэффициентах теплоотдачи для обоих случаев объясняется несколько различной формой безразмерных профилей температуры (рис. 8-4). Следовательно, козф- [c.140]

Номенклатура типов профилей и решеток, применяемых в турбостроении, достаточно обшир .а. Диапазон возможных режимов течения в решетках по числам Маха, Рейнольдса и степени турбулентности достаточно широк. В то же время коэффициенты i i и ц 2 существенно зависят от геометрических и режимных параметров и прежде всего от формы профиля, толщины выходной кромки, относительной высоты решетки, углов выхода и входа потока, чисел М и Re, степени турбулентности и влажности, т. е. от параметров, определяющих потери в решетке. Экспериментально определить коэффициенты расхода для всех возможных вариантов режимов и решеток практически невозможно. [c.316]

Анализ зксиериментальных кривых профильных потерь, представленных на рис. 11.13, показывает, что характер изменения пр в зави-симостп от Мг определяется формой профиля (кривизной спинки в косом срезе, формой и толщиной кромки) и геометрическими параметрами решетки. При этом следует различать две основные зоны изменения докритическую (М2<М2 ) и закритическую (М2>М2 )- В докритиче-ской области с увеличением Мг коэффициент потерь для большинства решеток несколько уменьшается. При отрывном обтекании спннки профиля увеличение Ма обычно приводит к возрастанию пр. В закрити-ческой области цр резко возрастает и достигает максимального значения при Мг>1. Дальнейшее увеличение Mj приводит к некоторому снижению Snp. Область резкого возрастания пр называют областью кризиса потерь при околозвуковых скоростях. [c.308]

Основными параметрами несущего винта, подлежащими выбору на стадии предварительного проектирования, являются нагрузка на ометаемую поверхность, концевая скорость и коэффициент заполнения. Для заданной полетной массы нагрузка на ометаемую поверхность определяет радиус несущего винта. Нагрузка является также основным фактором, от которого зависит потребная мощность, в частности индуктивная мощность на режиме висения. Нагрузка влияет на скорость скоса потока и скорость снижения на режиме авторотации. Концевая скорость выбирается с учетом явлений срыва и сжимаемости. Высокая концевая скорость приводит к увеличению числа Маха на наступающей лопасти, а следовательно, к увеличению профильных потерь мощности, нагрузки на лопасть, вибраций и шума. Низкая концевая скорость ведет к увеличению угла атаки на отстающей лопасти, при котором начинается недопустимый рост профильных потерь мощности, нагрузок в проводке управления к вибраций вследствие срыва. Таким образом, существует ограниченный диапазон приемлемых концевых скоростей, который сужается по мере увеличения скорости полета вертолета (см. разд. 7.4). Если радиус винта задан, то концевая скорость определяет угловую скорость вращения винта. Высокая угловая скорость обеспечивает хорошие характеристики авторотацни и низкий крутящий момент (и, следовательно, малую массу трансмиссии). Коэффициент заполнения и соответственно площадь лопасти определяются ограничениями нагрузки на ометаемую поверхность из-за срыва. Пределы, ограничивающие эксплуатационное значение коэффициента подъемной силы, а следовательно, и Ст/а, требуют некоторого минимального значения (QR) A для заданной полетной массы. Масса несущего винта и профильные потери возрастают с увеличением хорды лопасти, поэтому выбирается наименьшая площадь лопасти, удовлетворяющая ограничениям по срыву. Такие параметры, как крутка лопасти, ее форма в плане, число и профиль лопастей, выбираются из соображений оптимизации аэродинамических характеристик винта. Окончательный выбор является компромиссным для различных рассматриваемых эксплуатационных режимов вертолета. В процессе предварительного проектирования исполь- [c.302]

Чтобы составить представление о разнице между распределениями давления по поверхности удлиненного тела вращения и соответствующего ему по форме поперечного сечения крылового профиля, приведем сравнительные графики распределения коэффициента давления для чечевицеобразного десятипроцентного симметричного профиля, образованного дугами параболы и имеющего то же меридианное сечение тела вращения при М. = 1,4 (рис. 138). На графике отчетливо видно резкое падение давления на крыловом [c.330]

Циолковскому принадлежит прогрессивная идея постройки цельнометаллического аэроплана. В статье 1894 г. Аэроплан или птицеподобная (авиационная) летательная машина даны описание и чертежи моноплана, который по своему внешнему виду и аэродинамической компоновке предвосхиш.ает конструкции самолетов, к которым авиационная техника пришла через 15—18 лет. У аэроплана, предложенного Циолковским, крылья имеют толстый профиль с округленной передней кромкой, а фюзеляж — хорошо обтекаемую форму. Для решения аэродинамических вопросов Циолковский построил аэродинамическую трубу с открытой рабочей частью, разработал методику аэродинамического эксперимента и позднее (в 1900—1901 гг.) на субсидию Академии наук провел продувки простейших моделей и определил коэффициенты аэродинамического сопротивления шара, плоской пластинки, цилиндра, конуса и других тел . [c.80]

Уравнёнйе сплошности интегрируется введением функции тока г/), которая представляется так же в виде степенного ряда, но с коэффициентами, зависящими от у. Однако эти коэффициенты-функции у не должны зависеть от коэффициентов и ,. . заданных профилем тела. При соблюдении этого условия коэффициенты-функции, зависящие от у, становятся универсальными, пригодными для обтекаемого тела любой формы, а следовательно, и пластины, расположенной поперек потока. Для распределения скоростей в пограничном слое был найден ряд, коэффициенты-функции у которого оказались универсальными [88]. [c.183]

Для ромбообразного сечения равно квадрату отношения ti толщины к длине хорды. Так, например, для профиля этой формы с величиной отношения ti . равной 6%, и при числе MaxaAI=VT коэффициент волнового сопротивления равен 0,0144, т. е. почти вдвое больше коэффициента профильного сопротивления хорошего дозвукового профиля при малых числах Маха. [c.14]

Ф и г. 6. Распределение экспериментальных и расчетных значений форм параметра Н и коэффициента поверхностного трения f для профиля NA A 5(216)-222 Re = 2,67-106, а = 8,1° [18]. [c.160]

Симметричные гидропрофили имеют одинаковые свойства при положительных и отрицательных углах атаки. У гидропрофиля несимметричной формы кривые подъемная сила—сопротивление несимметричны. Рассмотрим аэродинамический профиль ЫАСА4412, показанный на фиг. 7.4, в качестве примера несимметричной формы, имеющей толщину и кривизну. На фиг. 7.11 представлены кривые распределения давления, полученные Пинкертоном [29] при испытаниях этого профиля в аэродинамической трубе в диапазоне углов атаки от —8 до 8°. На фиг. 7.12 представлены характеристики профиля бесконечного размаха, обычно приводимые для описания общих свойств аэродинамического профиля. Эти данные были получены экспериментально в гидродинамической трубе [8]. Силовые характеристики про-филя во всем представляющем интерес диапазоне углов атаки представлены на фиг. 7.12 всего лишь тремя кривыми, в то время как на фиг. 7.11 та же информация неявно представлена целым семейством кривых. Однако с точки зрения возможности кавитации на данном профиле кривые на фиг. 7.11 содержат больше информации. Заметим, что давление выражено через коэффициент давления, который равен значению Кю на поверхности тела, взятому с обратным знаком. Это означает, что вся совокупность экспериментально и теоретически определенных распределений давления для широкого диапазона форм аэродинамических профилей может быть непосредственно использована для определения возможности кавитации на этих профилях, когда они используются как изолированные гидропрофили или направляющие лопатки или когда последние расположены на относительно большом расстоянии от других направляющих поверхностей. [c.341]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...