Удлинение поверхности

Упругое скольжение. При передаче окружного усилия участки поверхности ведущего катка подходят к точке контактам сжатыми (обозначены частыми штрихами на рис. 3.29), а отходят от точки Ь растянутыми (более редкие штрихи). На ведомом катке, наоборот, участки поверхности подходят к точке а растянутыми, а отходят от точки Ь сжатыми. Переход материала ведущего катка от сжатого состояния в растянутое, а ведомого от растянутого к сжатому происходит постепенно в пределах угла контакта Ок. Удлинение поверхности ведущего катка, соприкасающейся с укорачивающейся поверхностью ведомого катка, вызванное упругим изменением длин соприкасающихся участков, приводит к упругому скольжению. Это скольжение, приводящее к отставанию ведомого катка от ведущего, зависит от упругих свойств материалов катков и величины передаваемого окружного усилия. [c.252]

Увеличение деформации почвы достигается также удлинением поверхности корпуса путём постановки сзади него прутков. [c.160]

Иногда эти посадки применяются и без дополнительных конструктивных и других средств крепления соединяемых деталей, например, когда сдвигающие силы весьма малы, когда относительная неподвижность соединяемых деталей не является обязательным условием их качественной работы, при удлиненной поверхности сопряжений и т. п. [c.182]

Удлинение поверхности ведущего колеса, соприкасающейся с укорачивающейся поверхностью ведомого колеса, приводит к скольжению, которое также начинается в точке 2, возрастая на участке 2—3, в точке 3 скорость его достигает максимального значения. [c.175]

При нанесении рисунка на узкие удлиненные поверхности пользуются литыми желатиновыми валиками и накатку рисунка производят по спирали. [c.470]

В подобных случаях применение обычных измерительных трехконтактных скоб оказывается невозможным, так как упорные и измерительный наконечники будут западать в канавки шлифуемого вала. Поэтому в приспособлениях для контроля при шлифовании на станках валов со шлицами или шпоночными канавками измерительные наконечники должны иметь удлиненную поверхность соприкосновения с деталью, как это показано на фиг. 123, а. На корпусе 8 скобы укреплены две неподвижные широкие опоры 5 и 9. На двух парах разнесенных плоских пружин 6 подвешена подвижная скоба 5, на которой установлен широкий измерительный наконечник 4. [c.200]

Если допустить, что изнашивание деталей пары происходит пропорционально количеству топлива, протекаюш,его через зазор между втулкой и плунжером, или соответственно прошедшему количеству взвешенного в топливе абразива, то наибольший износ будет на участке, где устанавливается наибольший радиальный зазор, т. е. наиболее интенсивно должна изнашиваться удлиненная поверхность трения головок плунжера. Однако удлиненные участки поверхности трения головок плунжеров, расположенные под углом 90° к отверстиям, изнашиваются менее интенсивно, чем участки, прилегающие к отсечной кромке, отверстиям и топливному каналу. Этот факт находится в противоречии с утверждением, что износ поверхностей трения пропорционален прошедшему через сопряжение количеству взвешенного в топливе абразива. [c.210]

Периодическое сжатие и растяжение волокон вызывает, даже в случае чистого качения с сопротивлением на ведомом теле (см. рис. 232, з), систематическое отставание ведомого тела. Длина поверхности ведущего тела на угле а (см. рис. 233, в) равна 6/2—Дй, где Ь — упругое укорочение поверхности. Длина поверхности ведомого тела на том же участке равна /2+Дй, где ДЬ — упругое удлинение поверхности. Следовательно, скорость вращения ведомого тела меньше скорости ведущего тела в отношении [c.328]

Рассмотрим способ удлинения поверхностей, верхность (рис. 8.15). [c.234]

Если выбрать тип удлинения Линейный, удлинение поверхности будет происходить по прямой. Можно также удлинить поверхность до другой поверхности или до какой-либо точки пространства, для чего необходимо лишь выбрать соответствующее граничное условие. [c.235]

Удаление материала 57 Удлинение поверхности 235 Узлы 250 [c.315]

При температурных колебаниях плавающий подшипник перемещается в осевом направлении на величину удлинения (укорочения) вала. Так как это перемещение может происходить под нагрузкой, поверхность отверстия корпуса изнашивается. Поэтому при действии на опоры вала только радиальных сил в качестве плавающей выбирают менее нагруженную опору. [c.48]

Затем проведем окружности вершин и впадин. Точки пересечения этих окружностей с соответствующими эвольвентами ограничивают профили боковых поверхностей зубьев. Если радиус основной окружности меньше радиуса окружности впадин, то недостающий участок профиля зуба строим по радиальной прямой, проведенной из начала эвольвенты. Переходную кривую у корня зуба (сопряжение эвольвенты или радиальной прямой и окружности впадин) выполняем в виде дуги радиуса р/ ss 0,2/п. В действительности при нарезании зубчатого колеса на станке методом обкатки (см 5) переходная кривая в зависимости от вида инструмента и нарезаемого колеса может представлять собой удлиненную эвольвенту, гипоциклоиду, эпициклоиду (удлиненную или укороченную) или эквидистанту одной из этих кривых. [c.266]

В зависимости от типа напряженного состояния материалы могут разрушаться от растягивающих напряжений или удлинений путем отрыва либо от касательных напряжений путем среза. Соответственно этому различают две характеристики прочности — сопротивление отрыву 5от, которое представляет собой величину нормальных напряжений на поверхности разрушения в первом случае, и сопротивление срезу т,<, представляющее собой величину касательных напряжений во втором случае. [c.192]

Геометрическая сторона задачи. Деформация элемента симметрична относительно оси и поэтому вызовет радиальные перемещения всех точек цилиндра (рис. 451, г). Обозначим радиальное перемещение цилиндрической поверхности радиуса г через и, тогда перемещение цилиндрической поверхности радиуса г + dr будет U + du. Абсолютное радиальное удлинение элемента dr будет равно du, а относительное удлинение [c.445]

Относительное удлинение в тангенциальном (окружном) направлении на радиусе г найдем следующим образом. Длина элемента по окружности цилиндрической поверхности радиуса г после его приращения на величину и равна (г + и) d0. Вычтя из последней начальную длину rd , получим абсолютное приращение длины элемента на радиусе г в окружном направлении [c.445]

Отрезок СО, расположенный на расстоянии г от срединной поверхности и имеющий радиальное направление, получает удлинение [c.304]

Двумя осевыми сечениями, проведенными под углом 9 друг к другу, и двумя цилиндрическими поверхностями с радиусами г и г- -с1г (см. рис. 344) выделим из пластины элементарную призму, показанную на рис. 347. Поскольку в сечениях, параллельных срединной плоскости, нормальные напряжения отсутствуют, связь между удлинениями и напряжениями определяется законом Гука в следующем виде [c.304]

Относительное удлинение отрезка АВ (рис. 359), расположенного па расстоянии г от срединной поверхности, складывается из двух составляющих из удлинения ео срединной поверхности и удлинения, обусловленного искривлением образующей цилиндра. [c.316]

Метод лаковых покрытий заключается в том, что на чистую поверхность исследуемой конструкции наносится тонкий слой лака. При его высыхании образуется тонкая пленка, плотно соединенная с металлом. Рецептура лака подбирается так, чтобы удлинение пленки при разрыве было в пределах упругих удлинений металла. При нагружении испытуемого объекта в зоне повышенных напряжений в лаковом покрытии образуется сетка мелких трещин. [c.532]

При укладке очередного валика Az (рис. 11.13, а) в результате поперечной усадки в нем возникают остаточные поперечные напряжения растяжения. Нижележащие участки металла шва оказывают сопротивление усадке слоя п, поэтому в них возникают сжимающие поперечные напряжения. Кроме этого, без закрепления пластин происходит угловая деформация, вызывающая пластические деформации удлинения Ву и соответственно поперечные напряжения растяжения Оу в нижних слоях наплавленного металла. Совокупное воздействие указанных факторов приводит к неравномерному распределению поперечных напряжений (кривая I на рис. 11.13, а). На поверхности шва растягивающие напряжения достигают 0,5ат и более. В корне [c.428]

Построение аксонометрических изображений деталей. Положение предмета в изометрической и диметрической проекциях выбирают в зависимости от его форм и соотношения размеров. Так, детали, имеющие продолговатую (удлиненную) форму, выполняют обычно в диметрии. При этом наибольший размер располагают вдоль осей х или z, по которым размеры не уменьшаются. В диметрии также предпочтительно выполнять детали, поверхности которых ограничены горизон-тально-проецирующими или фронтально-проецирующими плоскостями, расположенными под углом 45° к плоскости V w Н соответственно, так как эти плоскости в изометрической проекции изображаются в виде вертикальных прямых. [c.151]

Эта работа положительна, когда г —а < Гд—й , т. е. когда точка, на которую действует сила, приближается к поверхности г — а, на которой F — 0, к отрицательна, когда точка удаляется от этой поверхности. Для пружины г —а) и (г, — а) представляют собой соответственно начальное и конечное удлинение (сжатие) пружины. [c.345]

Сопротивление, оказываемое оправкой продвижению металла, согласно выводам В. В. Швейкина, складывается из лобового сопротивления оправки и сопротивления, вызываемого силами трения. Установлено, что с возрастанием угла конусности лобовое сопротивление непрерывно увеличивается. Сопротивление, вызываемое силами трения, с уменьщением конусности возрастает вследствие удлинения поверхности соприкосновения металла с оправкой. Минимальное суммарное сопротивление соответствует такому углу конусности, при котором достигается равенство лобового сопротивления и сопротивления от сил трения, что приводит к простой зависимости оптимального угла конусности [c.233]

И Extended Surfa e (Удлиненная поверхность). Удлинение поверхности относительно одной или нескольких выбранных кромок или грани. [c.353]

Следует хорошо понять физический смысл того обстоятельства, что V-T = 0. В теории идеальной жидкости полагают х = О и, следовательно, т = О, так что равенство V-т = О тривиально. Для ньютоновской несжимаемой жидкости в случае безвихревого течения V т = О (т. е. результирующая сила вследствие действия напряжений па любую замкнутую поверхность равна нулю), но сами напряжения не равны нулю. То, что дивергенция тензора напряжений может быть равна нулю, хотя сами напряжения и не равны нулю, не неожиданно действительно, в гл.. 5, например, это было показано для течения удлинения. Заметим, что диссипацрш энергии т Vv всегда равна нулю в идеальной жидкости, но отлична от нуля в ньютоновской жидкости, даже если последняя участвует в изохорном безвихревом течении, где V - т = 0. Фактически эта интересная задача ньютоновской гидромеханики была первоначально решена в работах [2, 3] при помощи вычисления полной скорости диссипации в безвихревом поле течения, удовлетворяющем уравнению (7-1.6). [c.256]

Алюминий обладает высокой коррозионной стойкостью вследствие образования на его поверхности тонкой прочной пленки AI2O3. Чем чище алюминий, тем вьние его коррозионная стойкость Механические свойства отожженного алюминия высокой чистоты а = 50 МПа, а,,,2 = 15 МПа, б 50 % и технического алюминия (АДМ) Од = 80 МПа, а,,,2 = 30 ЛШа, б = 35 %. Модуль нормаль ной упругости Е = 7 ГПа. Холодная пластическая деформация повышает технического алюминия (АДН) до 150 МПа, но относи тельное удлинение снижается до 6 %. Благодаря высокой пластичности в отожженном состоянии алюминий легко обрабатывается давлением, но обработка резанием затруднена. Сваривается всеми видами сварки. [c.321]

У конволютного червяка аналогичные поверхности — конво-лютные геликоиды. Их торцовые сечения — удлиненные или уко- [c.300]

Высокая концентрация ионов С1 и низкое значение pH поддерживает питтинг в активном состоянии. В то же время высокая плотность растворов, содержащих продукты коррозии, обусловливает их вытекание из питтинга под действием силы тяжести. При контакте этих продуктов с поверхностью сплава пассивность в этих местах нарушается. Это явление объясняет часто наблюдаемую на практике форму питтинга, удлиненную в направлении действия силы тяжести (течения продуктов коррозии). На пластинке нержавеющей стали 18-8 после выдержки в морской воде в течение 1 года была обнаружена узкая бороздка, протянувшаяся на 6,35 см от начальной точки (рис. 18, 5, а). Возникновение коррозионных разрушений такого типа было воспроизведено в лабораторных условиях [43]. По поверхности образца стали 18-8, полностью погруженного в раствор Fe la и немного отклоненного от вертикали, постоянно пропускали слабую струю концентрированного раствора Fe lj. Через несколько часов под струей раствора Fe Ia образовывалась глубокая канавка (рис. 18.5, Ь). На поверхности железа подобная канавка не образуется, так как на нем не возникает активно-пассивный элемент. [c.313]

Выбор высокопрочных алюминиевых сплавов весьма велик (некоторые из них приведены в табл. 20.1). Соотношение компонентов и режим термической обработки этих сплавов обычно выбирают с таким расчетом, чтобы склонность к КРН была минимальной. Термическая обработка с образованием твердого раствора влияет на склонность к коррозионному растрескиваткию, так как изменяет состав сплава в области границ зерен и микроструктуру сплава [33]. В некоторых случаях эксплуатационные температуры, особенно превышающие комнатные значения, могут приводить к искусственному старению сплава. При этом склонность к растрескиванию может увеличиться, и в присутствии влаги или хлорида натрия произойдет преждевременное разрушение металла. Любой из описанных выше сплавов проявляет наибольшую склонность к растрескиванию в тех случаях, когда растягивающее напряжение действует по нормали к направлению прокатки. По-видимому, в этом случае в процессе участвует большая часть граничных поверхностей удлиненных зерен, вдоль которых распространяются трещины. [c.354]

Дефекты основного металла и сварных соединений приводят к образованию некогерентных границ зерен, коррозионно нестойких пленок, создают концентрацию макро- и микронапряжений, повышают термодинамическую неустойчивость дефектных участков поверхности и интенсифицируют их наво-дороживание и электрохимическое растворение. Поэтому для повышения надежности оборудования и коммуникаций, контактирующих с сероводородсодержащими средами, наряду с тщательным входным контролем соответствия материалов конструкций техническим условиям на их поставку и неразрушающим контролем монтажных сварных соединений, эффективными являются предпусковые гидроиспытания металлоконструкций давлением, создающим напряжения до 95% от минимального нормативного значения предела текучести металла [33, 34]. В ходе этих испытаний разрушаются участки основного металла и сварных соединений, содержащие потенциально опасные дефекты. Вокруг оставшихся неопасных дефектов образуются зоны остаточного сжатия, повышаюшего коррозионную стойкость сварных соединений. Кроме того, после гидравлических испытаний в 2-3 раза снижаются максимальные остаточные напряжения в зоне сварных соединений труб за счет пластического удлинения растянутых областей металла. Одновременно снижаются наиболее высокие монтажные напряжения в трубопроводах. Там, где по техническим причинам проведение гидроиспытаний не представляется возможным, для выявления недопустимых дефектов необходимо применять 100%-ный радиографический контроль сварных соединений и его 100%-ное дублирование ультразвуковым методом [25, 35]. [c.67]

Увеличение длительности дня. Удлинение дня на 7—8 мин также объясняется принципом Ферма. Как известно, с удалением от земноС] поверхности происходит уменьшение атмосферного давления согласно барометрическому закону . [c.170]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...