Жидкость модельная

В качестве модельной жидкости можно применять водный раствор глицерина, изменяющий вязкость в зависимости от соотношения компонентов (при I = 20° С) от V = 0,01 Ст (вода) до V = 8 Ст (глицерин). [c.116]

Несмотря на то что рассмотренные в предыдущем параграфе системы твердых дисков и твердых сфер отражают многие характерные свойства реальных систем, отсутствие притягивающей части в их потенциале не дает возможности описать всю фазовую диаграмму, и в этих модельных системах нет различия между жидкостью и газом. Поэтому численно исследуются сис- [c.204]

Задачей теории критических показателей является определение числовых значений показателей исходя из модельных данных и установление различных соотношений между критическими показателями. Значения критических показателей характеризуют степень приближения к критической точке, а сравнение показателей различных моделей с экспериментальными данными позволяет судить о реалистичности рассматриваемой модели. Например, теория Ван-дер-Ваальса критической точки жидкость — пар и теория Кюри— Вейса для перехода ферромагнетик — парамагнетик приводят к следующим значениям показателей а = а = 0, 7=7 = 1, Р = 1/2, 6 = 3. Такие же не согласующиеся с опытом показатели дает теория Ландау фазовых переходов второго рода. Экспериментальные значения критических показателей для системы жидкость — газ аргона таковы а<0,4 а >0,25 7 = 0.6 . 7 = 1,1 р = 0,33 6 = 4,4. [c.177]

В парожидкостных системах под влиянием изменения внешнего давления и (или) процессов теплообмена объемы пара и жидкости могут значительно изменяться во времени. Для многих приложений модельной задачей здесь служит расширение (схлопывание) сферической газовой полости в жидкости (подводный взрыв, кавитация). Эти нестационарные задачи успешно решаются с использованием приближения невязкой несжимаемой жидкости. То же приближение оказывается вполне оправданным при анализе динамики паровых пузырьков при кипении. Настоящая глава посвящена нестационарным течениям эффективно невязкой жидкости. [c.231]

Рассмотрим следующую модельную задачу. Пусть в невязкой жидкости на некотором уровне /г = О в момент времени t = О возник сферический газовый пузырек, окруженный непроницаемой невесомой оболочкой. Пусть далее эта оболочка, сохраняя сферичность в любой момент времени, расширяется в жидкости в условиях действия массовых сил по закону [c.280]

Если для сопоставления формулы (6.56) с результатами экспериментов использовать значения п, определяемые по опытным кривым роста пузырьков, то, как следует из рис. 6.15, указанная формула хорошо согласуется с опытными данными. На рис. 6.15 приведены результаты большого числа экспериментальных работ, в которых исследовалось кипение различных жидкостей (вода, этанол, метанол, толуол, ацетон, четыреххлористый углерод, калий) при давлениях, не выше атмосферного. Как видно из рисунка, подавляющее большинство опытных точек лежит в полосе 40 % от расчетной кривой, хотя следует отметить, что над кривой оказалось заметно больше точек, чем под кривой. Однако с учетом фактического отличия формы пузырька от модельной (согласно рис. 6.14, 5) согласование расчетной кривой и опытных данных следует считать удивительно хорошим. [c.282]

Таким образом, в точке входа модельного теплообменника температура жидкости меняется во времени так, как она меняется на заднем фронте изменения температуры по мере его движения со скоростью w в исходном теплообменнике. [c.149]

Другими словами, при моделировании по критериям Ре и Рг необходимо в модельном потоке использовать жидкость, вязкость которой отличалась бы от вязкости натурного потока в сс] раз. Это условие в обычных лабораториях практически невыполнимо. [c.395]

Для получения уравнений теории пограничного слоя рассмотрим основную модельную задачу об обтекании несжимаемой вязкой жидкостью неподвижной тонкой пластинки, поставленной по скорости набегающего поступательного потока перед пластинкой (рис. 89). [c.254]

При теоретическом исследовании теплообмена приходится вводить некоторые модельные представления о среде, в которой происходят изучаемые процессы. Рассматриваемые газы, жидкости и твердые тела в книге в подавляющем большинстве случаев считаются сплошной средой, т. е. средой, при рассмотрении которой допустимо пренебречь ее дискретным строением. [c.6]

Рис. 2.9. Зависимость скорости коррозии (по потере массы) углеродистых сталей па единицу площади в модельных жидкостях при слабой циркуляции от потенциала Условные обозначения опытных точек А — прн продувке азотом

Модельные исследования нестационарных турбулентных пульсаций потока во входных патрубках насосов. Турбулентные течения однородной несжимаемой жидкости характеризуются случайными значениями скорости и давления в каждой точке потока. Наличие отрывных зон накладывает на общий фон турбулентного потока нестационарные турбулентные возмущения, выражающиеся в низкочастотных колебаниях потока и нестационарном поле скоростей и давлений в мерных сечениях. В целях получения сопоставимых результатов по исследованию нестационарных турбулентных пульсаций во входных патрубках насосов примем следующие условия проведения модельного эксперимента, проверенные практикой [c.98]

В случае необходимости минимизацию параметров нестационарного течения жидкости в элементах турбомашин приближенно можно проводить по характеристикам нестационарности F( 7) и V (Яп)> определяемым в модельном эксперименте по характеристикам квазистационарной модели течения. [c.111]

Влажное коллоидное тело состоит из однородных мицелл, расстояние между которыми сравнимо с молекулярным. Моделью коллоидного тела может служить тело с многочисленными микрокапиллярами молекулярного порядка. Следовательно, в таком модельном теле будет иметь место типичный перенос жидкости, обусловленный градиентом расклинивающего давления или гра- [c.362]

В С. жидкостей модельное описание процесса измерений значительно упрощается, т. к. обычно применяются унифициров. схемы измерений во всех серийных [c.626]

Испытания, результаты которых представлены в табл. 20 и 21, проводили в статических условиях при комнатной температуре. Коррозионной средой служила модельная среда NA E (стандарт Национальной ассоциации инженеров-коррозиони-стов США), то есть 5%-й водный раствор Na l, насыщенный сероводородом до исходной концентрации (около 3,0 г/л) и подкисленный уксусной кислотой до pH 3,0-3,5 [51]. Защитную эффективность ингибиторов от общей сероводородной коррозии оценивали в стеклянных коррозионных ячейках емкостью 1000 мл (в жидкой фазе) и 3000 мл (в парогазовой фазе). В первом случае ячейку наполняли жидкостью примерно на 95% без предварительной продувки инертным газом в целях [c.233]

В инженерной практике необходимо предварительно проверить на моделях и в модельных потоках работу проектируемых гидромашин, гидравлических устройств и сооружений, подвергающихся воздействию потока жидкости. На модельном потоке выявляют каргнну обтекания обьекта потоком, определяют силовое иоздейсгвие на него потока, находят гидродинамические величины (напор или потери на- [c.78]

Отсюда следует, что при одинаковой жидкости в натуре и на модели т = 1) скорость модельного потока должна быть больше скорости натурного в раз. Это противоречие с требованиями критерия Фруда можно было бы устранить путем выбора надлежащего масштаба вязкости т . СЗднако это практически невозможно, так как модельные эксперименты можно проводить лишь с водой и воздухом и только в редких случаях использовать другие жидкости (масло или глицерин). Поэтому практически мы 134 [c.134]

Течение жидкости в тонкой пленке в данном случае обусловлено градиентом кривизны ее поверхности (градиентом кривизны мениска). Прямыми измерениями в модельных экспериментах установлено, что при испарении с поверхности мениска жидкой пленки кривизна поверхности в зоне наиболее интенсивного испарения возрастает. Для схемы рис. 8.4 это означает, что АНIdr < О, т.е. кривизна поверхности пленки уменьшается по мере удаления от оси симметрии. Поскольку давление в паре р" однородно, из формулы Лапласа [c.351]

Построим теперь динамическую модель процесса абсорбции в насадочном аппарате, учитывающую продольное перемешивание фаз. В реальных аппаратах продольное перемешивание фаз объясняется рядом причин прежде всего различием скоростей движения фаз в разных точках аппарата и, кроме того, турбулентной диффузией фаз, уносом частиц одной фазы (например жидкости) потоком другой фазы (газа). Подробное теоретическое описание продольного перемешивания, учитывающее все перечисленные факторы, в настоящее время отсутствует. Для описания структуры потоков в аппарате обычно используют упрощенные модельные представления. Наиболее распространенными из них являются ячеечная и диффузионная модели. В данной книге для описания структуры потоков используем вторую из этих моделей, согласно которой перемешивание фаз в аппарате аналогично процессу диффузии. В диффузионных процессах при наличии градиента концентрации какого-либо вещества возникает поток этого вещества, называемый диффузионным потоком, который пропорционален градиенту концентрации. Поскольку процесс перемешивания аналогичен процессу диффузии, можно считать что и в насадочном аппарате возникает поток вещества определяемый законом Фика / = = —pZ)grad0, который в одномерном случае имеет вид / = [c.17]

На рис. 4.9 изображено распространение переднего и заднего фронта изменения температуры жидкости в исходном и модельном теплообменнике. Под передним фронтом изменения температуры будем понимать поверхность в жидкости, по одну сторону которой (рправа) жидкость имеет еще температуру равную 148 [c.148]

В модельном теплообменнике передний ( )ронт изменения температуры распространяется со скоростью w = w — (точки 4, 5, 6 на рис. 4.15,6). Поскольку жидкость во втором потоке покоится, понятие распространяющегося заднего фронта теряет смысл. Фактически все точки на оси координат х в исходном теплообменнике, определяющие положение заднего фронта изменения температуры в процессе его движения, совпадают с точкой 1 на рис. 4.15,6, которая является точкой входа модельного теплообменника. В системе отсчета в модельном теплообменнике эта точка имеет координату ЛГ) = 0. В результате получаем, что на входе модельного теплообменника температура меняется во времени так же, как она меняется на заднем фронте изменения температуры в исходном теплообменнике. Так как этот фронт движется со скоростью W2 и после его прохождения в теплообменнике устанавливается стационарный режим, граничные условия на входе в модельный теплообменник имеют вид [c.166]

При моделировании не всегда удается выполнить все условия подобия из-за того, что некоторые из них трудно осуществить на практике или они оказываются несовместимыми. Например, если в каком-либо процессе течения критериями подобия являются числа Рейнольдса и Фруда (Рг =гю /(д1)) и в качестве модельной жидкости используется натурная жидкость, то модель должна в точности совпадать с оригиналом (моделирование, как таковое, теряет смысл). Это следует из того, что одновременное выполнение равенств а о/о=дам/м и ш о//о=йу //м невозможно, если 1оф1ж- В таком случае следует проанализировать, существенно ли влияние некоторых условий подобия на конечный результат, и идти по пути приближенного моделирования. Так, при турбулентном течении жидкости характер граничных условий в ряде случаев не оказывает существенного влияния на теплоотдачу тогда отпадает необходимость в точном выполнении второго условия подо [c.90]

Формирование сервовитной пленки в паре бронза-сталь при смазывании глицерином. Глицерин - это модельная жидкость, которая лучше других реализует режим избирательного переноса в паре трения бронза-сталь, В процессе трения происходит растворение поверхности бронзы. Глицерин в условиях трения действует как слабая кислота. Атомы легирующих элементов бронзы (олово, цинк, железо, алюминий) уходят в смазочный материал, обогащая поверхность атомами меди. После этого деформация поверхности, обогащенной медью, при трении вызывает диффузионный приток новых атомов легирующих элементов к поверхности, которые затем уходят в смазочный материал. В результате слой бронзы, деформируемый при трении, освобождается от легирующих элементов и становится в основном медным. В нем появляется большое количество вакансий, часть из них нигилирует, образуя поры, которые заполняются молекулами глицерина. [c.143]

Итак, какие же практические выгоды нам сулит знание величины числа Re Прежде всего его равенство в реальном и модельном процессах свидетельствует о наличии гидродинамического подобия между ними. Другими словами, число Рейнольдса дает ключ к проектированию сооружаемой модели. Определив его величину в изучаемом процессе, можно, исходя из размеров модели, выбрать модельную жидкость (ее вязкость) и соответствующую скорость движения потока или, располагая модельной жидкостью и насосом (дутьевым устройст- [c.111]

Насыщенные (ненодкисленные) растворы солей не относятся к числу сред, вызывающих коррозионное растрескивание малоуглеродистых сталей, однако на практике известны многочисленггьге случаи разрушения сварных соединений трубопроводов, транспортирующих высокоминерализованные жидкости, по механизму коррозионной усталости. Поэтому в качестве коррозионной модельной среды использовали водный раствор хлорида натрия (концентрация 310 г/л). [c.236]

Физическое моделирование состоит в определении на модельных стендах гидродинамических характеристик квазистационар-ной и спектральной модели течения в функции от геометрических параметров элемента гидромашины. При этом в зависимости от типа стенда и методов проведения испытаний необходимо соблюдать условия, при которых модельные исследования будут соответствовать реальным условиям нестационарного течения жидкости в элементе гидромашины II1, [c.105]

На основании вышеизложенного можно сделать вывод о том, что разработанная теоретическая модель движения вскипающей жидкости в протяженных трубопроводах при условии реализации критического режима течения на выходе из трубопровода может стать базовой для расчета расхода и потерь на трение при давижении вскипающей жидкости в трубах. При этом основное влияние на расход и потери давления на трение при гомогенном течении оказывают сжимаемость среды в форме числа Маха и физические параметры среды в форме коэффициента Грю-найзена. Другие факторы (как, например, вязкость, скольжение фаз) в исследованном диапазоне параметров являются величинами второго порядка малости. Разумеется, в реальных условиях необходимо учитывать влияние местных сопротивлений, нивелирных напоров по длине трассы и теплообмена с окружающей средой. Учет всех этих факторов предусмотрен разработанной расчетной моделью, однако возможность ее использования в качестве РТМ при проектировании магистральных трубопроводов в схемах АТЭЦ (ТЭЦ) и A T требует ее тщательной проверки путем проведения крупномасштабных модельных или натурных испытаний, особенно при высоких параметрах теплоносителя. [c.135]

Значительные достижения, которые основываются на теории подобия и розмерностей, получены в области физического моделирования процессов, которые протекают в лопастных гидромашинах. Здесь характеристики мощных насосов определяются путем специального перерасчета экспериментально полученных характеристик модельных машин значительно меньших размеров. Однако, невзирая на все упомянутые достижения, современное состояние фундаментальных исследований в области теории лопастных машин и состояние моделирования режимов работы ЦН, в частности, далеко не удовлетворительное. Речь идет о математическом моделировании режимов с помощью ЭВМ. До сих пор не создана такая математическая модель ЦН, которая бы давала возможность на основании каталожных конструктивных данных машины анализировать ее режимные и экономические параметры во всем эксплуатационном диапазоне с учетом основных свойств рабочей жидкости [51]. Не решен в полной мере и вопрос синтеза оптимальных конструкций ЦН по заданным технологическим требованиям. [c.7]

Рис.5.17 иллюстрирует хорошее совпадение рассчитанных за формулой (5.64) и полученных экспериментально [48] характеристик напора Н д—Q д модельного насоса НМво-2500-750М-1 (н=5000 мии ) для различных вязкостей жидкостей. [c.91]

Для некоторых модельных жидкостей, особенно при наличии действия внешних полей, необходимо учитавать плотность собственных или внутренних моментов количества движения Тогда в общем случае будем иметь [c.19]

Кроме того, если твердое тело частично растворимо в одной из фаз, то адсорбция приводит к значительному снижению Стцр. Гиббс в качестве модельного тела принимает неизменное твердое тело, которое нерастворимо в жидких фазах и поверхностное натяжение которого не изменяется от наличия находящейся сверху жидкости. Тогда поверхностное натяжение жидкости определяется соотношением [c.301]

Кроме того, аналитические решения могут быть положены в основу для разработки экспериментальных методов определения коэффициентов тепломассо-переноса, в том числе и скорости переноса массы (о . Наличие таких методов позволит накопить необходимый экспериментальный материал по структуре капиллярно-пористых и пористых тел, что является весьма актуальной задачей в этой области теории тепломассопереноса. Дело в том, что моделирование пористой среды в виде капиллярной трубки, с точки зрения гидродикамики, будет возможно тогда, когда характер движения жидкости будет примерно одинаков в обоих случаях. Для выполнения этого условия необходим режим установившегося течения в модельной капиллярной трубке. [c.445]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...