Коэффициент внешнего сопротивления

При больших дозвуковых скоростях полета (Мя>0,8), и особенно при переходе к сверхзвуковым скоростям полета, характеристики дозвуковых воздухозаборников резко ухудшаются. На их внешней поверхности образуется течение с местными сверхзвуковыми зонами, что приводит к заметному росту внешнего сопротивления. При Мн>1 перед плоскостью входа появляется головная волна. При умеренных сверх- звуковых числах М полета (Мн<1,4. .. 1,6) потери полного давления в самой головной волне относительно невелики, но коэффициент внешнего сопротивления обычно продолжает увеличиваться и при Мн>1, причем характер его изменения от Мн суш,ественно зависит от формы обечайки. [c.257]

Здесь g — ускорение свободного падения е — коэффициент внешнего сопротивления М (ф, ф) — восстанавливающий момент в основании. Для этого момента примем соотношение гистерезисного типа с линейным упрочнением. Типичные диаграммы деформирования приведены на рис. 6.19. Здесь Mj — предельное значение момента для упругой стадии Мв — предельное (из условий прочности в основании) значение этого момента фу и фд — соответствующие углы. Коэффициент жесткости для упругой стадии обозначим q, коэффициент для стадии упрочнения — q. Для идеальной упругопластической модели Мв = My j = 0. [c.261]

Отношение внешнего сопротивления Хоб к произведению скоростного напора на площадь миделевого сечения двигателя называется коэффициентом внешнего сопротивления обечайки диффузора с об- [c.118]

Суммарный коэффициент внешнего сопротивления диффузора определится следующим образом [c.52]

Выявим закон изменения температуры в теле сначала для наиболее простого случая, когда внутренним тепловым сопротивлением тела по сравнению с внешним сопротивлением можно пренебречь, и потому в каждый момент времени температуру всего тела можно считать одинаковой. Равномерность температурного поля увеличивается с ростом коэффициента теплопроводности тела и с уменьшением коэ( )фициента его теплообмена с окружающей средой. При Bi <0,1 с достаточной для практики точностью температурное поле тела можно считать равномерным. [c.301]

В случае стационарного течения для определения силы трения на стенке обтекаемой поверхности вводится понятие коэффициента трения f (при внешнем обтекании) и коэффициента гидравлического сопротивления g (при внутреннем течении в каналах). [c.17]

Внешнюю кромку поворотов можно срезать по касательной к окружности, как показано на рис. 1П-14, в. Для поворотов на угол а 90° срез необходимо производить по трем касательным (рис. 111-14, г). Коэффициент местного сопротивления поворотов при замене скругленной кромки срезанной практически не изменяется. [c.67]

Термическое сопротивление соединений на клеях в принципе может быть соизмеримо с внешним сопротивлением твердого тела 1/а (а—коэффициент теплоотдачи). В частности, сопротивление соединения со сплошной клеевой прослойкой по своей величине эквивалентно внешнему сопротивлению с коэффициентом теплоотдачи а = 950 Вт/(м2.°С). [c.25]

При возникновении больших внешних сопротивлений на выходном валу 9 тормоз 6 разжимается, а тормоз 5 зажимается и останавливает водило 14. Крутящий момент от вала 9 передается через планетарный ряд шестерен 10, 7 и 15 реактору 2, который вращается в направлении, обратном направлению вращения насосного колеса. В этом случае силовой поток, подводимый к валу 1 внутри гидротрансформатора делится на две части. Одна часть передается колесами 3 а 3 двухступенчатого турбинного колеса, вторая — реактором 2 оба силовых потока суммируются на выходном валу 9. При этом, часть силового потока, передаваемая реактором 2 увеличивается планетарной передачей, что обуславливает значительное повышение коэффициента Трансформации и к.п.д. в диапазоне передаточных отношений (участок /). По достижении определенного передаточного отношения тормоз 5 отключается, а тормоз 6 останавливает реактор 2 (участок II). [c.35]

Для получения сравнительных данных о показателях процесса разгона при механическом и гидродинамическом приводах целесообразно в качестве исходных принять следующие условия разгон машин производится на одной и той же передаче при внешних сопротивлениях, обусловливаемых коэффициентом перекатывания (наиболее частый случай) коэффициент запаса муфт для фрикционов Рф. ск=1 коэффициент трения муфт не зависит от скольжения путь, проходимый машиной за время включения муфт, и работа, затрачиваемая приводом в процессе разгона на преодоление сопротивлений, не учитываются время включения муфт о = 0. [c.84]

Газовоздухопроводы и внешние газоходы разбиваются на участки, в пределах которых расход остается неизменным, а сечение меняется незначительно. Рассчитывается значение приведенного коэффициента местных сопротивлений по формуле [c.533]

Для определения внешнего сопротивления силовой установки, как видно, требуется знать распределение давлений и касательных напряжений трения по ее поверхности. В некоторых случаях с известной степенью точности они могут быть найдены на основе теоретических методов расчета. Чаще всего для этих целей пользуются экспериментальными значениями аэродинамических коэффициентов давления и трения при наличии которых соответствующее сопротивления определяются по формулам [c.248]

Коэффициент внешнего (лобового) сопротивления входного устройства, подобно коэффициенту лобового сопротивления, рассматриваемому в аэродинамике, принято определять по формуле [c.253]

В выражениях (16-25) — (16-27) Т , Т — температура верхнего источника теплоты и температура на холодном спае — термо-э. д. с. (среднее ее значение в интервале температур и Т,) I — сила тока в цепи а — коэффициент теплопередачи в системе полупроводников г, Я — внутреннее и внешнее сопротивления сети. [c.281]

На последнем этапе расчета на прочность вычисленное значение наибольшего коэффициента интенсивности напряжений Кг (как определенной функции нагрузок, размеров тела и длины начальной трещины) приравнивается некоторому критиче-.скому значению этого коэффициента, характеризующему сопротивление материала отрыву на фронте трещины нормального разрыва. Получается критериальная зависимость, связывающая допускаемые величины внешних нагрузок, длин трещин, внутренних напряжений, температурных градиентов и т. д. В случае устойчивого развития хрупких трещин эта зависимость служит для опр.еделения длины трещины. [c.520]

Коэффициент теплового сопротивления внешнего загрязнения (коэффициент загрязнения) [c.64]

Зная сопротивление кромок и вычислив коэффициент уменьшения сопротивления кромок, можно рассчитать активное сопротивление кромок для реальных зазоров. Для расчета коэффициента уменьшения активного сопротивления кд и определяемой внешним. магнитным полем индуктивности кромок, сходящихся под углом, кромки разбиваются на участки, длина которых мала, и kji, а также вн начале и конце участка отличаются незначительно. Тогда средние коэффициенты уменьшения активного сопротивления кромок j p и внешняя индуктивность всей зоны нагрева определяются по формулам [c.61]

Поскольку внешние сопротивления движению задаются в виде безразмерных коэффициентов г ) и целесообразно оценить силу тяги, необходимую для преодоления этих сопротивлений при неустановившемся движении. Уравнение (27) приведем к виду [c.147]

Коэффициент теплового сопротивления внешнего загрязнения (коэффициент загрязнения) Коэффициент тепловой эффективности Коэффициент использования поверхности нагрева [c.12]

Направлением наименьшего сопротивления перемещению точек деформируемого тела при изотропности трения (при одинаковом сопротивлении контактному трению в любом направлении) и больших значениях коэффициента внешнего трения является (по [c.390]

Если внутреннее термическое сопротивление пренебрежимо мало по сравнению с внешними сопротивлениями, то коэффициент теплопередачи [c.48]

В связи с тем, что для данного гальванометра величины К и W постоянны, то степень успокоения 3 зависит от коэффициента электромагнитного успокоения, т- е. практически от величины внешнего сопротивления баллистического гальванометра [c.175]

X — линеаризованний коэффициент внешнего сопротивления р — линеаризованный коэффициент внутреннего трения по гипотезе Бока. [c.174]

Заметим, что во всем диапазоне сверхкритических режимов работы воздухозаборника, характеризующихся наличием сверхзвуковой зоны за горлом, течение на входе в воздухозаборник при его дросселировании сохраняется неизменным (Мн=сопз1). Следовательно, остаются постоянными как абсолютный расход воздуха, так и коэффициент расхода ф. Неизменным остается также коэффициент внешнего сопротивления воздухозаборника Уменьшение же скорости за воздухозаборником (на входе в двигатель) компенсируется в данном случае повышением плотности воздуха за счет уменьшения потерь в скачке за горлом. [c.283]

Из табл. 9. 1 видно, что при высоких газодинамических коэффициентах для повышения экономичности двигателя выгодно сильно пере-обеднять смесь. Необходимо учитывать, что при значительном обеднении понижаются поперечная тяга и коэффициент тяги. Если коэффициент тяги сделается меньше коэффициента внешнего сопротивления оболочки двигателя сто ПВРД будет неспособен не только служить двигателем для летательной машины, но даже не сможет продвигать самого себя. Поэтому работать при больших о на практике невозможно. [c.297]

Фактически величины dL ldI и dUJdl — динамические сопротивления сварочной дуги и источника питания при данной величине тока дуги /д у. Коэффициент — динамическое сопротивление всей энергетической системы источник питания — сварочная дуга в данном режиме работы. Таким образом, устойчивое горение дуги определяется только общим динамическим сопротивлением системы источник питания — дуга. Если оно положительно — режим устойчив. При нормальных сварочных режимах (сила тока дуги 100—800 А) dUp /dl 0. Это свойственно источникам с падающей внешней характеристикой (рис. 71, б), жесткой или даже возрастающей, но при условии, что dUJdl < dU,Jdl (рис. 71, б). [c.126]

Разброс опытных точек не превышает 25% от значений по зависимости (3.13). Наступление автомодельной области течения для шаровой насадки, когда коэффициент сопротивления остается неизменным, обнаружено при Re=10 . В работе [28] было показано гораздо более сильное влияние объемной пористости шаровой насадки на коэффициент гидродинамического сопротивления слоя g при рассмотрении явления в рамках внешней задачи, чем это предлагали другие авторы. В литературе известно несколько работ зарубежных авторов, в которых обобщаются опытные данные по сопротивлению шаровых насадок. Так, в работе Клинга [32] для Re=10-f-10 приведена следующая зависи.мость для определения коэффициента сопротив- [c.58]

Проверка возможности использования решений плоской задачи для круглого датчика осуществлялась численно— методом элементарных балансов [91. Расчет велся только для одного значения Хд/Я,м = 50 с гарантией попадания в зону kl = onst. Результаты расчета подтвердили правомочность замены осесимметричной задачи плоской. Определено было также искажение линий тока при расположении датчика на поверхности изделия, в случае малых значений числа Био (при больших числах Био задача получается аналогичной задаче расположения тепломера в массиве вследствие симметрии полей температур и потоков). При малых числах Био, т. е. при внутреннем сопротивлении датчика к/Хц значительно меньшем, чем внешнее сопротивление 1/а, поправочный коэффициент близок к единице. [c.69]

Возвращаясь к случаю, описываемому формулой (2-15а), следует указать на широко распространенный прием повышения коэффициента теплопередачи посредством оребрения поверхности теплообмена с той стороны, где коэффициент а относительно мал. Обосновывается этот прием с помощью формулы (2-9), из которой видно, что внешнее сопротивление внеш. определяющее собой величину Q, снижается при увеличении поверхности F, участвующей в теплоотдаче. Следовательно, недостаточно большое значение а можно компенсировать увеличением соответствующей поверхности, т. е. постановкой на ней тех или иных ребер. Приняв а, назовем коэффициентом оребрения т отношение полной поверхности с ореб-ренной стороны Fi к поверхности F-i, остающейся гладкой. Тогда имеем [c.30]

С о р о к и н Е. С., Коэффициент диссипации энергии колебаний жестких тел при действии внутренних и внешних сопротивлений, Труды научно-технического совещания по изучению рассеяния энергии при колебаниях упругих тел, Изд-во АН УССР, Киев, 1958. [c.110]

Иногда вместе с приведенными величинами на график наносится зависимость коэффициента трансформации К от передаточного отношения, которая характеризует преобразующие свойства гидротрансформатора, т. е. способность автоматически изменять в некоторых пределах момент на выходном валу и его скорость вращения в зависимости от внешнего сопротивления. [c.18]

Разработка связных грунтов для большинства машин характеризуется тем, что внешние сопротивления в начале и в конце копания (см. рис. 3), а также в начале и в конце цикла по величине отличаются незначительно. В результате исследования на аналоговых машинах, проведенных во ВНИИстройдормаше получено, что при значениях q, указанных в табл. 3, и неустановившихся режимах, соответствующих условиям нагружения рабочих органоа строительных и дорожных машин при разработке связных грунтов, (значениях с, приведенных в табл. 1), можно не учитывать влияния инерционных масс дизеля и ведущих частей гидротрансформатора на выходную характеристику силовой установки при гидротрансформаторах с коэффициентами прозрачности, указанными выше. К такому выводу пришли также, анализируя влияние масс, связанных с входным валом гидротрансформатора на процесс набора грунта трактором при бульдозерном оборудованрш [23]. [c.70]

Значения коэффициента динамичности уменьшаются с уменьшением Мс/Мфтах и И/вд/Л- Следовательно при малых внешних сопротивлениях коэффициент динамичности минимален даже при /о меньших, чем это указано в уравнении (72). [c.105]

Среднее давление зависит от многих параметров процесса прокатки сопротивления металла деформации К, обжатия, коэффициента внешнего трения /, отношения длины дуги захвата к средней толщине полосы IJ Ih p, натяжения внешних частей полосы, упругой деформации валков и т. д. Для случая прокатки широких полос (АЬ = 0) среднее давление определяется формулой А. И. Целикова [c.263]

Сорокин Е. С. Коэффициент диссипации энергии колебаний жестких тел при действии внутренних и внешних сопротивлений.— В кн. Тр. науч.-техн. со вещ. по изуч. рассеяния энергии при колебаниях упругих тел. Киев изд-во АН УССР, 1958, с. 128—157. [c.333]

Как уже отмечалось, на последнем этапе расчета а прочность вычисленное значение коэффициента интенсивности напряжений сопоставляется с некоторым критическим значением этого коэффициента, характеризующим сопротивление материала разрушению. При этом получается зависимость между допустимыми значениями внешних нагрузок, длинами трещин, температурными градиентами, напря- [c.67]

Циолковскому принадлежит прогрессивная идея постройки цельнометаллического аэроплана. В статье 1894 г. Аэроплан или птицеподобная (авиационная) летательная машина даны описание и чертежи моноплана, который по своему внешнему виду и аэродинамической компоновке предвосхиш.ает конструкции самолетов, к которым авиационная техника пришла через 15—18 лет. У аэроплана, предложенного Циолковским, крылья имеют толстый профиль с округленной передней кромкой, а фюзеляж — хорошо обтекаемую форму. Для решения аэродинамических вопросов Циолковский построил аэродинамическую трубу с открытой рабочей частью, разработал методику аэродинамического эксперимента и позднее (в 1900—1901 гг.) на субсидию Академии наук провел продувки простейших моделей и определил коэффициенты аэродинамического сопротивления шара, плоской пластинки, цилиндра, конуса и других тел . [c.80]

Вклад вязкого взаимодействия пограничного слоя с внешним невязким потоком не превьппает 5 % от суммарного коэффициента Схв во всем диапазоне изменения числа Маха. Коэффициент донного сопротивления конуса Схд может достигать 40 % от Схт. при трансзвуковых числах Маха и становится меньше 1 % при гиперзвуковых числах Маха. [c.140]

Коэффициент внешнего трения /, характеризует сопротивление насыпных грузов перемещению относительно поверхности твердых тел, вызываемое силой трения. Его определяют с помощью трибометра (см. рис. 1.5). На поверхность аЬ кладут полосу из испытываемого твердого материала (стали, дерева и т. п.), затем над этой полосой ставяг рамку 3 и заполняют ее исследуемым насыпным грузом. Дальнейшие испытания проводят так же, как и при определении сил внутреннего трения. Коэффициент внешнего трения находят по формуле [c.19]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...