Растрескивание коррозионное 11 —Причины образования

Растрескивание коррозионное П —Причины образования П, 12 [c.475]

Водород не распределяется при этом равномерно по всей толще металла, а скапливается преимущественно в приповерхностных слоях (61 84 147] относительно небольшой толщины (десятки и сотни мкм). Другой причиной потери прочности следует считать неравномерное коррозионное разрушение поверхностных слоев металла с образованием концентраторов напряжений, а также локальную коррозию — межкристаллитную, коррозионное растрескивание и т. д., разрушающие не только поверхность, но и толщу металла. Во всех этих случаях, подбирая соответствующие ингибиторы, удается существенно снизить вредные проявления и последствия коррозии. Однако многие ингибиторы коррозии, уменьшаю- [c.42]

Ni и, в то же время, не будут вызывать повышение склонности к коррозионному растрескиванию, как это наблюдается при введении никеля. Основанием для такого предположения служит то, что 0,2—0,3 % Pd входят целиком в твердый раствор, не вызывая принципиальной возможности образования v-фазы, которая образуется при наличии в ферритной стали 2—4 % Ni. Это по нашему мнению [123] и является главной причиной возникновения склонности к коррозионному растрескиванию. [c.214]

НИИ и развитии процесса коррозионного растрескивания огромную роль играют электрохимические факторы возникновение на поверхности сплава гальванических элементов под влиянием различных причин приводит к образованию концентраторов напряжения. Концентраторы напряжений в свою очередь способствуют коррозионному растрескиванию сплавов. Растрескивание напряженного металла можно условно рассматривать как процесс, состоящий из нескольких стадий начальной, когда разрушение идет только в одной микрообласти, и последующих стадий, вовремя которых происходит углубление начального микроразрушения, приводящего к мгновенному разрушению металла. [c.268]

Типы коррозионных разрушений в бетоне. Предполагается, что к стали проникают хлориды или какие-либо другие коррозионноактивные агенты такое проникновение может иметь различные причины в зависимости от обстоятельств. Если имеется достаточное количество кислорода для образования объемистой ржавчины путем взаимодействия анодных и катодных продуктов (хлориды железа и гидроокись натрия), то могут возникнуть сжимающие силы, и если в некоторых точках от стали к бетону передаются достаточные усилия, будет происходить процесс растрескивания и отслаивания бетона вплоть до появления незащищенной стали и, таким образом, это место будет разрушаться дальше. Такой механический разрыв, по-видимому, будет встречаться только после некоторого времени, необходимого для накопления сжимающихся усилий, и может быть в некоторой степени неожиданным однако симптомы разрушения должны быть заметны еще раньше по ржавым пятнам, которые будут развиваться постепенно на наружной поверхности бетона. С другой стороны, если имеется достаточная толщина слоя, бетон сделан как следует и адгезия хорошая, здесь, кажется, нет оснований предполагать, что ржавчина будет расти (стр. 796) в таком случае разрушение будет устранено. Это, вероятно, основная причина, почему изготовление соответствующего слоя бетона часто может быть эффективным в предупреждении разрушения. Если назначением толстого слоя бетона будет только торможение диффузии солей, кислорода и других веществ вглубь, то увеличение толщины бетона будет просто отдалять тот день, когда должно начаться разрушение. Исследования по выяснению возможности образования напряжений, создаваемых ржавчиной под бетоном, необходимым толщинам и типам конструкций, наиболее подходящих для таких встречающихся случаев, являются желательными, так как эта проблема на сегодня почти не изучена. Эти исследования должны включать изучение стальных образцов, покрытых [c.281]

Тем не менее, межкристаллитная коррозия, затрагивающая практически все границы зерен, пересекающие поверхность, обычно менее опасна, чем коррозионное растрескивание, происходящее в коррозионно-активной среде в условиях непрерывного воздействия, напряжения и приводящее к образованию трещин лишь по небольшому числу путей (часто, но не всегда, эти пути имеют межкристаллитный характер). Такое ограничение процесса разрушения лишь несколькими путями, проходящими, в основном, перпендикулярно по отношению к направлению действия нагрузки, является причиной более быстрого развития трещин в материале в некоторых случаях этому способствует то, что развитие трещин частично имеет чисто механический характер. [c.612]

Коррозионное растрескивание. Этот тип разрушения вызывается совместным действием коррозионной среды и приложенных извне или внутренних постоянных либо плавно возрастающих растягивающих механических напряжений. Коррозионное растрескивание характерно образованием коррозионно-механических трещин, совпадающих с плоскостями, нормальными к направлению максимальных растягивающих напряжений. По этой причине коррозионная трещина может распространяться не только по границам зерен, т, е. межкри-сталлитно, но способна также перерезать и отдельные кристаллиты, т. е. распространяться транскристаллитно. [c.253]

В литературе выделяют два вида коррозионного растрескивания под напряжением водородное и анодное. Анодное коррозионное растрескивание под напряжением выявлено как у не легированных, так и у высоколегированных аустенитных сталей. Необходимая предпосылка для этого вида растрескивания - наличие или образование в коррозионной среде защитного пассивного слоя (пленки), локальное разрушение которого можно рассматривать как причину появления трещин. При этом характер трещин может быть как транскристаллит-ным, так и межкристаллитным (межзеренным). [c.292]

В связи с тем, что скорость коррозионного растрескивания сплавов А1 + 7% Мд особенно высока на ранних стадиях старения, Эделяну допускает, что р-фаза не является причиной образования межкристаллитных трещин. По его мнению, коррозионное растрескивание данных сплавов обусловлено начальным состоянием старения, характеризующимся некоторой ликвидацией (адсорбцией) растворенных атомов по границам зерен перед выпадением структурных выделений [88]. [c.150]

Газы третьей группы (НС1, I2, IO2, пары брома), реагируя с гидроксидом кальция, образуют хорошо растворимые соли кальция, обладаюш,ие высокой гигроскопичностью. Образуюш,иеся растворы солей (особенно при увлажнении бетона) способны проникать в объем бетона за счет капиллярного всасывания и за счет диффузии в жидкой фазе бетона, вызывая полное разложение цементного камня и послойное разрушение бетона. Коррозия арматуры в контакте с этими газами идет не только из-за нейтрализации защитного слоя бетона, но и по причине образования сильноагрессивных по отношению к стали хлоридов. Ионы хлора разрушают стальную арматуру, вызывая ее коррозионное растрескивание. [c.21]

Кроме того, pH среды может оказать косвенное влияние на развитие коррозии, заключающееся в изменении растворимости продуктов коррозии и возможности образования защитных пленок. По этой же причине протекание коррозии стали усиливает и угольная кислота при ее растворении в воде. Однако для условий водо-подготовки блоков сверхкритических параметров свободная углекислота в питательной воде отсутствует (см. табл. 1-3). Уменьшению скорости коррозии перлитных сталей способствует повышение величины pH, как это следует, например, из рис. 2-5. В связи с этим нормирование питательной воды предусматривает поддержание ее щелочной реакции, которая должна достигаться только за счет летучих щелочей, обычно аммиака. Введение нелетучих щелочей, например едкого натра, должно быть отвергнуто из-за возможности коррозионного, растрескивания, а также из-за увеличения общего солесодержания питательной воды и связанного с этим увеличения отложений по тракту блока. [c.31]

Х11Н10М2Т после старения [28], может быть использована для низкоуглеродистых МСС, не склонных к образованию тепловой хрупкости [29]. В [36] показано, что в процессе старения сталей с добавками хрома после низкотемпературной закалки, проводимой для повышения сопротивляемости растрескиванию, снижаются пластичность и вязкость разрушения, возрастает склонность к тепловому охрупчиванию. Исследованиями [37] показано, что стали 08Х15Н4АМЗ и их сварные соединения после отпуска при 425...475 °С, имеющие максимальную прочность, наиболее чувствительны к появлению склонности к коррозии. Согласно данным [38], причиной низкой коррозионной стойкости стали 08Х15Н5Д2ТУ при сварочном нагреве является совмещение двух процессов — вторичного твердения и начальной стадии образования карбидной сетки. Отмечается общая закономерность увеличения склонности к коррозионному разрушению при повышении прочности стали, и она не имеет исключений при рассмотрении близких по составу сталей одного класса. [c.163]

Н. Д. Томашов [123] объясняет влияние концентрации никеля на стойкость сталей к коррозионному растрескиванию изменением фазового состава сплавов. Стали, содержащие <1 % Ni, имеют чисто ферритную структуру, а с высоким содержанием никеля — чисто аустенитную. Основной причиной (возмол но не единственной) хлоридно-го коррозионного растрескивания нержавеющих сталей, содержащих от 1 до 40 % Ni, является принципиальная возможность образования двухфаз-ности (a-fv) в структуре стали. Как следует из анализа диаграммы состояния системы Fe—Сг—Ni, в хромоникелевых сталях и при довольно высоком (35—40 %) содержании Ni (особенно в условиях деформации или напряженного состояния) возможно присутствие выделений феррита. [c.114]

Подкисление воды, происходящее при кислотных промывках котлов ТЭС, плохой их консервации, простоях может оказаться причиной возникновения язв из-за потери пассивности низколегированных сталей. Анализ экспериментальных данных указывает на возможность до 350 С коррозионного растрескивания сталей в результате образования ионов HFeOg на межзеренных границах при общей пассивности кристаллитов. Коррозионное растрескивание углеродистых и низколегированных сталей в воде с высоким pH ограничено областью стабильных ионов HFeOj, существующих наряду с оксидными соединениями. [c.341]

Дефекты основного металла и сварных соединений (наряду со стимуляцией процессов электрохимической коррозии и началу растрескивания непосредственно со стадии субкритического роста трещин, минуя стадию зарождения) способствуют ускорению диффузии и увеличению растворимости водорода (при увеличении плотности дислокаций), стимулируют образование коррозионнонестойких пленок, создают участки с высокой концентрацией микро- и макронапряжений, повышают термодинамическую неустойчивость дефектного участка и интенсифицируют его наводороживание. Поэтому Лля повышения надежности оборудования и коммуникаций, контактирующих с сероводородсодержащими средами (наряду с тщательным входнь контролем соответствия материалов конструкций техническим условиям на их поставку и неразрушающим контролем монтажных сварных соединений), эффективными являются предпусковые гидроиспытания металлоконструкций давлением, создающим напряжения 90-95 % от минимального нормативного предела текучести металла [55]. В процессе этих испытаний разрушаются участки основного металла и сварных соединений, содержащие потенциально опасные дефекты. Вокруг оставшихся неопасных дефектов образуются зоны остаточного сжатия, повышающие коррозионную стойкость сварных соединений. Кроме того, после гидравлических испытаний максимальные остаточные напряжения в зоне сварных соединений труб в 2—3 раза снижаются за счет пластического удлинения растянутых областей металла. Одновременно снижаются монтажные напряжения в наиболее напряженных участках трубопровода. На участках трубопроводов и узлах оборудования, где по техническим причинам не представляется возможным проведение гидроиспытаний для выявления недопустимых дефектов, необходимо применять 100%-ный радиографи- [c.26]

Алюминий стимулирует образование гидрида и меняет характер расположения дислокаций в сплаве. Если титан имеет ячеистое распределение дислокаций, то его сплавы с алюминием— копланарное. Это приводит к расширению ступенек выхода полос скольжения и, следовательно, затрудняет их репассивацию. Кроме того, алюминий задерживает репассивацию из-за увеличения критического тока пассивации титана и вызывает его охрупчивание в результате образования упорядоченной фазы Т1зА1 после определенных термических воздействий. Вследствие этих причин алюминий как легирующий элемент увеличивает склонность титана к коррозионному растрескиванию (рис. 4.42) [434]. Содержание в титане более 5% алюминия и более 0,3% кислорода способствует усилению чувствительности к растрескиванию. Добавка элементов, стабилизирующих р-фазу, например молибдена, оказывает положительное влияние на сплавы Ti—Al, но не приводит к улучшению свойств титановых сплавов, содержащих кислород [434]. [c.174]

Механизм водородного охрупчивания связывают чаще всего с внедрением (диффузией) в металл атомов водорода, образованием в вершине (у вершины) трещины хрупкого гидрида, уменьшением межзеренных расстояний. При этом установлено, что коррозионные процессы (электродные реакции), способствующие образованию молекулярного (газообразного) водорода, снлжаюг опасность водородного охрупчивания. В то же время известны случаи повышения коррозионной хрупкости при катодной поляризации, когда облегчается процесс водородной деполяризации. Причины водородного охрупчивания обусловлены и многими другими факторами. Здесь следует отметить, что в большинстве случаев кинетика процесса водородного охрупчивания зависит от величины потенциала металла вне зоны растрескивания, в плоскости скольжения трещины и в ее вершине. [c.95]

Схема всего процесса внутренней адсорбции, с которой связано появление склонности к межкристаллитной коррозии, может быть представлена следующим образом. После выдержки сплава при высокой температуре, когда межкристаллитные границы обогащаются какой-либо примесью, следует относительно быстрое охлаждение, препятствующее обратной диффузии примесей из области границ в зерна. Благодаря этому по границам зерен создается значительно большее пересыщение твердого раствора, чем в самом зерне. Из пересыщенного раствора при высоких или низких температурах выделяются вторичные фазы. Гетерогенность структуры может быть вызвана также выдержкой сплава при немного повышенной температуре, когда уже возможна диффузия и рост зародышей новой фазы в переходной зоне, пересыщенной одним из элементов, входящих в состав этой фазы. Образование такой структуры является причиной не только межкристаллитной коррозии, но и склонности к хрупкому межкристаллитному излому [44], так как оба эти явления связаны с выпадением карбидов по границам зерен. Так же как на границе зерен, внутренняя адсорбция может происходить и в местах структурных негомогенностей внутри зерен, например на плоскостях двойникования. В том, что указанные структурные негомогенности оказывают влияние на коррозионную стойкость, можно убедиться по фигурам травления таких структур или наблюдая явления, происходящие при коррозионном растрескивании [248]. Внутренняя адсорбция, связанная с составом сплава и его термообработкой, имеет для изучения коррозии очень важное значение и может оказывать решающее влияние на склонность не только к межкристаллитной, но и к другим видам коррозии. [c.45]

Механизм. Механизм коррозионного растрескивания в водных средах не известен. С помощью кинетического механизма переноса массы [19] предприняты попытки объяснить причину необыкновенного явления — появления высокой концентрации ионов 1 в вершине трещины, которая приводит к образованию слоя (или слоев) хлорида титана. Это способствует зарождению грещины в решетке сплава, находящейся под действием растягивающей составляющей объемных напряжений. Водородное охрупчивание [20] связано с разрядом водорода на поверхностях в вершине трещины, свободных от пленки или покрытых очень тонкой окисной пленкой. Внедрение водорода в деформируемые объемы металла впереди развивающейся трещины приводит к водородному охрупчиванию пластически деформируемых при малых скоростях участков металла. Последовательно снижение пластичности повторяется от зерна к зерну по мере развития трещины. Неравномерный характер распространения трещины обнаружен методом акустической эмиссии [21] и фрактографи-ческими исследованиями [22]. Поскольку подвижность водорода много меньше, чем наблюдаемые скорости растрескивания, было предположено, что при зарождении трещины в областях, охрупченных за счет абсорбированного водорода, трещина может развиваться вне этих областей за счет механических факторов на определенную глубину. В соответствии с этим положением находятся обычные наблюдения, заключающиеся в том, что самые высокие скорости растрескивания соответствуют самым прочным и хрупким сплавам. [c.275]

Иногда утверждают, что испытания образцов с предварительно выращенной трещиной не выявляют начальной стадии ее зарождения, и что этн испытания во многом имитируют образование коррозионного питтинга и концентрацию напряжений, возникающую в питтинге у вершины выращенной трещины. Однако такие утверждения редко полностью справедливы. Геометрия питтинга, надреза нли предварительно выращенной трещины часто важна как для протекания электрохимических реакций, так и для распределения напряжений. Это объясняется тем, что нарушение непрерывностн формы может послужить причиной создания (в зависимости от состава коррозионной среды или электродного потенциала) условий для локализации электрохимических процессов, которые необходимы для протекания процесса коррозионного растрескивания. Иногда приводят и другие возражения относительно использования образцов с предварительно выращенной трещиной. В частности, полагают ие обоснованным выращивать транскристаллитную трещину, еслн она затем все равно в процессе коррозионного растрескивания преобразуется в межкристаллитную отрицают также необходимость значительных затрат времени и сил для выращивания очень острой трещины, поскольку коррозионные процессы вследствие растворения приводят к образованию притупленных трещин, не достигающих той степени остроты, которая действительно существует в реальных материалах. Одно из основных достоинств метода испытания образцов с предварительно выращенной трещиной состоит в том, что этн испытания позволяют получать данные, которые предусматривают безопасную работу конструкции при наличии в ней максимально допустимых по размерам дефектов. [c.319]

Высоколегированные стали и сплавы более склонны к образованию трещин, чем низкоуглеродистые. Горячие трещины появляются большей частью в аустенитных сталях, холодные — в закаливающихся сталях мартенситного и мартенситно-ферритного классов. Кроме этого, коррозионностойкие стали, не содержащие титана или ниобия или легированные ванадием, при нагревании выше 500°С теряют антикоррозионные свойства по причине выпадения из твердого раствора карбидов хрома и железа, которые становятся центрами коррозии и коррозионного растрескивания. Термической обработкой (чаще всего закалкой) можно восстановить антикоррозионные свойства сварных изделий. Нагревом до 850°С ранее выпавшие из раствора карбиды хрома вновь растворяются в аустените, а при быстром охлаждении они не выделяются в отдельную фазу. Такой вид термообработки называют стабилизацией. Однако стабилизация приводит к снижению пластичности и вязкости стали. Получение высокой пластичности, вязкости и одновременно антикоррозийности сварных соединений возможно нагревом металла до температуры НХХ П5() С и бысфым охлаждением в воле а-ка 1ка) [c.121]

В хромоникелевых сталях с невысоким содержанием никеля (типа 18-8) одной из причин коррозионного растрескивания может быть распад аустенита под действием напряжений с образованием частиц а-фазы, подвергающихся ускоренному избирательному растворению. Это вызывает концентрацию напряжений, приводящую к дальнейшему распаду аустенита и автокаталитическо-му ускорению развития трещин. Однако эта гипотеза не может быть распространена на другие стали. [c.122]

Применение гидразина таких возражениг не встречает, но медленность его взаимодействия с Oj и образование некоторого количества NHg должны быть учтены при расчете правильности его дозировки. Если случайно загрязняет конденсат, то присутствие NHg является возможной причиной коррозионного растрескивания под напряжением в конденсате сплавов на медной основе. Однако и растрескивание, и равномерное разрушение этих сплавов конденсатом, содержащим NH4OH при отсутствии [c.238]

Коррозионная агрессивность воды могла быть уменьшена добавкой серной кислоты. Кроме того, лабораторные испытания показали, что в воде с повышенным отношением содержания NajSOj и NaOH коррозионное растрескивание пол напряжением стали хотя и не исключается, но замедляется. На основании этого было сделано предположение, что сульфаты действуют как ингибиторы. Однако наиболее вероятной причиной было разрушение серной кислотой карбонатов, которые могли подвергаться гидролизу с образованием KlaOH. [c.239]

А. В. Рябченковым с сотрудниками [47, 81, 82, 86], роль растягивающих напряжений сводится прежде всего к созданию между отдельными микроучасткам поверхности металла разности потенциалов, способствующих образованию корро31ионных элементов, работа которых и является причиной коррозионного растрескивания. Эту разность (Потенциалов авторы рассматривают как электрохимический показатель склонноспи сталей к коррозионному растрескиванию. Образование разности потенциалов при приложении растягивающих напряжений, по мнению авторов, может происходить за счет выпадения новой фазы, разрушения защитной пленки и т. п. Для протекания процесса коррозионного растрескивания необходимо наличие коррозионной среды, которая создавала бы устойчивую разность потенциалов. [c.35]

Работа Хора и Хайнса совершенно четко показывает, что для создания возможности растрескивания часто необходимо, чтобы защитная пленка была разрушена электрохимическим или механическим путем. Однако навряд ли этот механизм может служить в качестве общей теории развития трещин. Если бы напряжение само по себе могло непрерывно поддерживать разрушенное состояние пленки на конце трещины, то алюминиевый сплав должен был бы быть подвержен коррозионному растрескиванию в отсутствие кислорода, причем катодный процесс заключался бы в выделении водорода. Обычно это не имеет места. Кроме того, некоторые из экспериментов Фармери трудно объяснить на основе теории разрушения пленки. В образце алюминиево-магниевого сплава, находившемся в состоянии склонности к коррозионному растрескиванию, процесс растрескивания был доведен до такого состояния, когда глубина трещины не достигала половины толщины образца, после чего дальнейшее развитие трещины было задержано наложением катодного тока по истечении 30 мин, подача тока была прекращена, но развитие этой трещины не возобновилось спустя 15 час. появились новые трещины, но уже в других местах. Еще в одном опыте глубина трещины достигла примерно одной трети толщины образца, и ее развитие тоже было приостановлено с помощью катодной поляризации поляризация продолжалась 30 мин., после чего подача тока была прервана, а механическая нагрузка на образец была увеличена все же и по истечении 48 час. образец оставался неразрушенным. Если механическое разрушение пленки на конце трещины является решающим фактором для ее развития, то разрушение пленки началось бы после прекращения подачи тока, по крайней мере в том случае, когда механическая нагрузка была увеличена. Если же образование кислоты на аноде является тем фактором, который поддерживает процесс растрескивания, после того как он начался, то полученные результаты легко объясняются. Причины развития процесса растрескивания, если он начался, те же, что и развития питтинга (стр. 117). [c.633]

На основании работы Стюарта в Кембридже можно считать, что в условиях, когда может проявляться коррозионная усталость, контакт с цинко№ заметно повышает коррозионно-усталостную выносливость в среде, близкой к нейтральной, но в кислой среде улучшения почти не наблюдается. Это и неудивительно начиная исследование ожидали некоторого сокращения числа циклов до разрушения вследствие поглощения водорода, однако в условиях лабораторных испытаний оно не наблюдалось. В одной американской работе было отмечено несколько интересных фактов травление в теплой серной кислоте заметно понижает усталостную прочность, но ингибитор вроде диортотолилтиомочевины уменьшает этот эффект, который скорее можно приписать образованию местных углублений, чем поглощению водорода. Такие результаты были получены на]малоуглеродистой стали, причем некоторые из них при небольшой амплитуде напряжений. Эти ограничения следует иметь в виду при перенесении получаемых результатов на условия эксплуатации. Конечно, в случае легированных сталей, обладающих повышенной прочностью, опасаются присутствия водорода в стали как причины, вызывающей растрескивание. Джексон отмечает, что в обычных углеродистых пружинных сталях (закаленных и отпущенных) водород оказывает катастрофическое влияние металл растрескивается в самом начале испытания на усталость (без коррозионного воздействия) [47]. [c.668]

Результаты испытаний в контакте с золовыми отложениями. Испытания в среде сульфатно-хлоридной смеси (серия № 4) ряда спла] ов на кобальтовой и никелевой основе при температуре 704 С показали, что с уменьшением напряжения влияние коррозионных повреждений резко падает [203]. Обнаружена сильная чувствительность характеристик длительной прочности к содержанию хлоридов, приводящих к разрушению оксидной пленки и зернограничному разрушению металла. Причина влияния высоких напряжений - образование трещин в хрупкой оксидной пленке и потеря ею защитных свойств при низких напряжениях растрескивания пленки не отмечалось и влияние коррозионной среды на долговечность уменьшилось. В опытах серии № 5 образцы подвергали предварительной коррозии в условиях вращения обес- [c.311]

Если в начальный момеит местная концентрация напряжений, возникшая по этим причинам, еще недостаточна для образования первичных трещин, то инкубационный период затягивается до тех пор, пока под влиянием постепенного местного развития процессов коррозии не произойдет на отдельных участках некоторого разрушения и ослабления металла. В этом случае основным концентратором напряжений явится местное коррозионное микро- или субмикропоражение структуры металл и инкубационный период в основном будет определяться условиями протекания коррозионного процесса. Постепенное возрастание местных растягивающих напряжений по участкам металла с ослабленной вследствие коррозионного процесса прочностью будет приводить к образованию ряда первичных коррозионно-механических трещин. Даже в тех случаях когда концентратором напряжения служит коррозионный питтинг, даль-1 нейшее развитие электрохимических процессов в условиях одновременного наличия напряжений будет неизменно приводить к постепенному перерождению округленного питтиига в коррозионную трещину Это яв- ляется следствием того, что только максимально напряженные участки питтиигов представляют собой наиболее эффективные аноды коррозионной пары и Подвергаются преимущественному электрохимическому, разрушению. Подобный случай возникновения коррозионной трещины из питтиига хорошо иллюстрируется приведенными на рис. 131 микрофотографиями различных фаз процесса растрескивания магниевого сплава в растворе [44]. [c.259]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...