Парогенератор расход топлива

Поверочный расчет выполняют для существующей или запроектированной конструкции агрегата, и он имеет целью для заданных размеров поверхностей нагрева и сжигаемого топлива определить температуру воды, пара, воздуха и продуктов сгорания на границах между поверхностями нагрева, к. п. д. парогенератора, расход топлива и количество продуктов сгорания. На основании поверочного расчета устанавливают экономичность и степень надежности парогенератора, разрабатывают рекомендации для его реконструкции, получают данные, необходимые для гидравлических, аэродинамических и прочностных расчетов. [c.164]

Топочный режим парогенераторов на жидком и газовом топливах надежно стабилизируется по топливу и воздуху. Автоматика подачи топлива в этом случае отключается. Что касается системы регулирования турбины, то ее можно оставить в работе. Регуляторы воздуха и тяги также целесообразно отключить, ибо они могут создавать самопроизвольные возмущения режима. Вместе с тем чувствительность и точность их датчиков ниже, чем чувствительность применяемых при испытаниях специальных средств измерения. При сжигании твердого топлива регулятор по теплу стабилизирует расход топлива лучше, чем это можно сделать вручную, и его целесообразно оставить в работе. Все сказанное о стабилизации горения относится к исследованиям топочных процессов, аэро- и газодинамики, шлакования, наружной коррозии и т. п. [c.136]

Вышеприведенные системы линеаризованных алгебраических уравнений необходимо дополнить уравнениями состояния для энтальпии теплоносителей, уравнениями смещения (впрыски и др.), расхода топлива, теплообмена в топке, радиационного теплообмена, а также уравнениями, отражающими связи искомых переменных по поверхностям нагрева. Таким образом, получается математическая модель тепловых процессов в парогенераторе. Для реализации этой модели на ЭВМ разработан алгоритм, сводящийся к итеративному процессу решения данной системы комбинацией методов Зейделя и простой итерации. Расчет полной системы модели парогенератора наиболее эффективно проводится по ходу движения дымовых газов от топки. [c.48]

В ряде организаций разработаны программы теплового расчета парогенератора на основе решения системы нелинейных уравнений по методике норм теплового расчета. Эти программы составлены в кодах ЭВМ Минск-22 и Урал-2 [Л. 42, 43]. ВТИ предложен для расчета статических характеристик парогенератора при изменениях расхода топлива, воды, воздуха, температуры и давления питательной воды метод приращений [Л. 44, 46]. [c.55]

Математическая модель топки для поставленных целей должна определять зависимость изменений температуры А " и расхода греющих газов 6Dr на входе в конвективную часть парогенератора, а также изменений потока радиационного тепла 6<7г на поверхности нагрева от изменений расхода топлива 6В, общего расхода воздуха 6Db и долей расходов газов на рециркуляцию в топку 6rj, являющихся составляющими вектора внешних возмущений, воздействующих на парогенератор. [c.148]

Рис. 10-5. Временные характеристики параметров рабочей среды парогенератора ТПП-200 при возмущении расходом топлива и воздуха.

В, — расход топлива, сжигаемого в парогенераторе Лм. г — механический к. п. д. газовой турбины йп. Tj — эффективный к. п. д. паровой турбины [c.67]

В настоящее время в качестве рабочего тела для теплоэнергетических установок, использующих теплоту уходящих газов, применяется вода. Эти установки имеют удовлетворительные технико-экономические характеристики при верхней температуре цикла в диапазоне 820. .. 920 К- Однако поскольку для организации достаточно интенсивного процесса теплопередачи в котлах-утилизаторах температурный напор должен быть порядка 100 К, то отходящие газы с температурой менее 770 К для непосредственного обогрева парогенераторов пароводяных установок использовать нельзя. По этой причине, например, в пароводяных установках, утилизирующих теплоту отходящих газов за нагревательными колодцами блюминга [25] с температурой 520. .. 570 К, для достижения приемлемых технико-экономических показателей установок, газы перед их подачей в котел-утилизатор приходится подвергать предварительному нагреву, что влечет за собой дополнительный расход топлива и введение в технологическую схему установки еще одного элемента. Расход газа на подтопку котла-утилизатора составляет 5. .. 10 % от основного расхода. [c.20]

В Швеции выполнен проект ПГУ с ВПГ мощностью 8000 л. с. для танкера (рис. 36). К. п. д. установки 33%, удельный расход топлива 190 г/(л. с.-ч) при низких параметрах пара. С повышением их до 90 ата, 500° С к. п. д. достигает 36—37%, чему соответствует удельный расход топлива 170—175 г/(л. с. -ч). Парогенератор выполнен с естественной циркуляцией. [c.69]

Сжигание газа Мощность ПГУ, а также режим ее растопки и нагружения регулируется количеством подаваемого в топку ВПГ (и дополнительную камеру сгорания) топлива при подводе необходимого количества воздуха. При изменении паропроизводитель-ности парогенератора расход газообразного или жидкого топлива регулируется открытием топливного клапана, изменяющего одновременно расход топлива и объемный расход газа. Весовой расход газа, пропорциональный теплотворной способности, регулируется поддержанием перед топливным клапаном постоянного давления. [c.87]

Схема с двумя регулирующими клапанами, примененная на ВПГ-120, предназначается для ПГУ средней и большой мощности. Регулирующий клапан регулирует расход топлива по импульсу изменения давления пара и скорости изменения расхода пара в парогенераторе. Отсечной клапан при срабатывании аварийной защиты отсекает подачу газа на основные и дежурные горелки. Представляется целесообразным и в этой схеме предусмотреть возможность поддержания парогенератора на холостом ходу под воздействием импульсов от некоторых датчиков защит и блокировок. [c.88]

В отличие от паротурбинных установок для ПГУ целесообразно принимать условный к. п. д. парогенератора, отнесенный к суммарному расходу топлива на установку, так как потеря от наружного охлаждения парогенератора складывается с аналогичными потерями для агрегатов и трубопроводов газовой ступени. Кроме того, перед поступлением в парогенератор окислитель нагревается внутри цикла при повышении давления воздуха в компрессоре и за счет сжигания топлива в камерах сгорания газовых турбин, установленных перед парогенераторами. Указанный к. п. д. может быть определен по формуле [c.191]

Расход топлива в топке парогенератора [c.203]

Пиковая нагрузка. Иные условия необходимы при эксплуатации для покрытия пиковой части графика нагрузки. Такие пики возникают дважды в сутки, и продолжительность их 2—3 ч. За 8—10 ч простоя турбина при надлежащих ее конструкции, изоляции и пусковых устройств остывает незначительно и может сравнительно быстро пускаться в ход. Однако парогенератор и трубопроводы остывают гораздо быстрее. Расходы топлива на пуск крупного высокотемпературного паротурбинного блока весьма велики (на уровне 200 г/кВт). Кроме того, достаточно быстрый пуск даже из горячего состояния сопряжен с местными повышенными напряжениями в корпусах и роторах как из-за их теплового состояния, так и вследствие работы лопаточного аппарата и ротора в целом в условиях меняющейся частоты вращения. [c.86]

На мощных парогенераторах горелки располагают в несколько ярусов. При размещении горелок, например, в три яруса суммарный расход топлива через них соответствует 150% паропроизводительности. Включение любых двух ярусов обеспечивает работу парогенератора со 100%-ной нагрузкой. Использование [c.143]

Составляют тепловой баланс парогенератора (гл. 4), определяют тепловые потери <72, <7з> <74 и <75, подсчитывают к. п. д. брутто и определяют расход топлива ( 4-7). [c.164]

Начальную часть теплового расчета, включающую определение объема воздуха, продуктов сгорания и их энтальпии, определение тепловых потерь и расхода топлива и собственно расчет теплообмена в топке, выполняют в той же последовательности, как и для барабанного парогенератора. [c.166]

Следовало выполнить единую систему авторегулирования, которая при сбросах нагрузки с газовой турбины позволила бы уменьшить расход топлива и воздуха на парогенератор до величины, обеспечивающей температуру газов перед газовой турбиной, соответствующую ее холостому ходу. Удержание газовой турбины на оборотах холостого хода приобретает еще [c.75]

За 1500 ч работы ВПГ с горелками нового типа на горелочных устройствах отложения практически не образовывались. Процесс горения стал протекать более интенсивно и заканчиваться в меньшем объеме. Так, например, при сжигании газотурбинного топлива с расходом 8 т/ч видимый факел полностью заканчивался в пределах топочного объема. В диапазоне расходов топлива до 8,1 т/ч при коэффициентах избытка воздуха в топке до а =1,08 за парогенератором не было обнаружено продуктов неполного горения. [c.145]

Головной блок теплофикационной парогазовой установки мощностью 150 тыс. кет разрабатывается на базе типовой паровой турбины Т-100-130 ТМЗ и газовой турбины ГТ-35/50-770 ХТЗ им. С. М. Кирова с высоконапорным парогенератором производительностью 450 т1ч. Стоимость установленного киловатта парогазовой ТЭЦ будет равна стоимости установленного киловатта ГРЭС с блоками мощностью по 200 тыс. кет, а удельный расход топлива на выработанный киловатт-час будет в 1,5— 2,0 раза меньше. [c.217]

Немаловажная особенность состоит еще в том, что высоконапорные парогенераторы проектируются для работы в условиях переменных коэффициентов избытка воздуха и нагрузок по топливу (уменьшение расхода топлива при неизменном расходе воздуха) что, естественно, отражается на теплообмене между факелом и экранными поверхностями. [c.226]

В условиях парогенераторов. АЭС с ВВЭР применение очистки на ходу с использованием непрерывной дозировки комплексонов в питательную воду имеет еще большее значение, чем для барабанных парогенераторов ТЭС. В парогенераторах ТЭС постоянная паропро-изводительность может поддерживаться и при значительных загрязнениях поверхностей нагрева за счет некоторого увеличения расхода топлива (и соответствующего снижения к. п. д.). В парогенераторах АЭС загрязнение поверхностей теплообмена неизбежно ведет к снижению паропроизводительности. [c.161]

Необходимое количество пара получается в парогенераторе сжиганием топлива при соответствующем воздушном режиме. Связь меЖ Ду расходом пара и топлива находится путем решения балансных уравнений, неявно включающих эмпирические зависимости для теплообмена [c.18]

Рост Гг сопровождается увеличением потерь энергии с физическим теплом уходящих газов, т. е. снижением КПД парогенератора, увеличением расхода топлива и соответственно дополнительным выбросом вредных веществ. Прикидочный расчет результирующего эффекта для (в летних условиях) показывает следующее. Повышение Гр от 140 до 170 °С приводит к увеличению разности температур газов и наружного воздуха соответственно от 120 до 150 °С и одновременно к увеличению расхода топлива на 2 % [139]. Концентрация при этом увеличится также на 2 % за счет роста расхода топлива (т. е. соответственно роста массы выбросов) и снизится на 11 % за счет улучшения рассеяния при росте Т . Таким образом, общее снижение См от повышения на 30°Сне превысит 10 %. Следует добавить, что изменение Гр может повлиять на работу систем золо-очистки. В случае применения электрофильтров повышение Тр может снизить коэффициент улавливания золы, и результирующий эффект может стать отрицательным. [c.264]

Режим. парогенератора в обычных условиях поддерживается системой автоматического регулирования. Однако заложенные в систему регулирования задачи не всегда совпадают с требованиями эксперимента. Действительно, o HOiBHbie возмущения приходят на блок со стороны энергосистемы. Под действием частоты сети, регуляторов нагрузки, а также в силу неравномерностей системы регулирования турбоа(грегата расход -пара на него находится в процессе непрерывных колебаний и изменений. Это в свою очередь передается главному регулятору парогенератора, который приводит в соответствие с выдачей пара расходы топлива и воздуха. Далее возмущение распространяется на тягу, питание водой, систему пылеприготовления и т. д. Для стабилизации процесса по пару необходимо в первую очередь ликвидировать возмущения, вызванные турбиной. На блоке с одним парогенфатором самым простым и эффективным решением бывает отключение регулирования турбоагрегата и заклинивание клапанов. Режим этот получил название работы на скользящих параметрах и широко применяется в эксплуатации. Недостаток его состоит в том, что аварийное отключение турбины при неполной нагрузке не сопровождается срабатыванием настроенных на максимальное давление предохранительных клапанов [c.135]

Не существует простых средств падежного контроля мгновенных весовых расходов топлива (угля или пыли). Косвенный контроль по теплу вырабатываемого пара из-за тепловой инерции парогенератора дает запаздывание на несколько минут. Контроль по газовому анализу Б принципе мог бы решить поставленную задачу, так как запаздывание собственно процесса (время прохождения топлива и продуктов сгорания через пылепрово-ды, топку и газоходы) здесь составляет менее 10 сек. Однако к нему следует добавить около 30 сек запаздывания прибора. Таким образом, воздействовать на самопроизвольные отклонения с периодом в несколько минут довольно трудно, и степень нестабильности процесса здесь куда больше, чем при жидком и газообразном топливах. [c.153]

Применение комбинированного парогазового цикла вместо паросиловой установки с паровыми турбинами той же мощности и тех же параметров снижает удельный расход топлива примерно на 6—12% при использовании высоконапорных парогенераторов и на 4—8% при установке предвключенной газовой турбины. [c.46]

Каковы же пределы изменения тепловых нагрузок, каковы особенности процесса с изменением расхода топлива и каково влияние его на топочные процессы в теплонапряженных топочных устройствах парогенераторов, парогазогенераторов и камер сгорания ГТУ, работающих под давлением [c.110]

В камерах сгорания и парогенераторах, позволяющих поддерживать давление постоянным при изменении расходов топлива путем регулирования проходного сечения, начальная скорость потока растет пропорционально расходу топлива (при Ив = onst). Наряду с начальной скоростью возрастает и скорость горящего потока в топочном объеме. [c.110]

Топливом служил керосин, дизельное топливо, эмульсия дизельного топлива с водой. В качестве окислителя использовалась искусственная смесь перегретого пара с кислородом вследствие отсутствия воздуха высокого давления при температуре смеси 500 —520° К. Концентрация кислорода в смеси Р02 = 25 + 55% вес. Расход топлива изменцлся от 20 до 60 кг]ч. Рабочее давление составляло 30, 40 и 50 ama. Коэффициент избытка кислорода Ог = 0,8-ь 1,5. Однако наибольшее внимание было уделено режимам, в которых коэффициент избытка окислителя мало отличался от единицы, т. е. при Оз = 1 -ч- 1,03. Температура парогазовой смеси на выходе из парогенератора равнялась 800—1000° К. [c.153]

Впервые парогенератор Велокс был установлен на морском судне во Франции в 1935 г. Этот парогенератор паропроизводитель-ностью 35 т/ч с параметрами пара 58 ата, 480° С заменил семь котлов по 8 т/ч с параметрами пара 14 ата, 290° С. Мощность турбо-установки увеличилась с 10 000 до 15 000 л. с. за счет установки предвключенной турбины. Таким образом, применение ВПГ на 50% повысило мощность главных двигателей в тех же габаритах машино-котельного отделения и одновременно понизило удельный расход топлива. [c.68]

В парогенераторах ЦКТИ применяется фронт из нескольких форсунок центробежного типа с одно- или двухступенчатым рас-пыливанием при давлении топлива до 40—50 ат. В ВПГ Велокс используется одна механическая форсунка на парогенератор — одно- или двухплунжерная с переменным сечением выходных отверстий. Максимальная производительность такой форсунки 6,5 т/ч, давление топлива 32 ат. Фирма Фостер—Уиллер применяет несколько механических трехступенчатых форсунок с параллельным подводом топлива к одинаковым ступеням. Давление топлива принято 32 ат. В судовых ВПГ используются паромеханические форсунки. Расход топлива в механических форсунках регулируется изменением его давления и числа включенных ступеней. [c.91]

В ЛГУ рабочие процессы парогенераторов, газовых турбин и воздушных компрессоров неразрывно связаны и изменение в работе одного агрегата приводит к изменениям параметров всех остальных агрегатов. Лоэтому тепловой баланс парогенератора вытекает из теплового баланса всей установки. Тепловой баланс парогенератора составляется на единицу расхода топлива в виде уравнения [c.189]

Расход топлива в топке парогенератора наиболее удобно определять в виде разности между общим расходом на ПГУ (бпгу) и расходами на камеру сгорания ГТУ (В , с) и дополнительную камеру сгорания для ПГУ с ВПГ (Вд, к.с) [c.192]

Изменение паропроизаодительности ртутного парогенератора производится регулированием расхода топлива через форсунки, регулированием давления ртутного пара в барабане котла, регулированием тепловой нагрузки конденсаторов-испарителей и давления водяного пара, получаемого в конденсаторах-испарителях. [c.165]

В схеме, показанной на рис. 5-8, промежуточной емкости для пыли не предусмотрено. При такой жесткой связи работа парогенератора всецело зависит от надежности пылесистемы. При работе агрегата на частичной нагрузке расход топлива на мельницу соответственно уменьшается. В схеме отсутствует мельничный вентилятор и все сопротивление преодолевается дутьевым вентилятором, в связи с чем пылесистема оказывается не под разрежением, а под избыточным давлением (перед мельницей 1 —1,5 кн1м ). Поэтому для предупреждения выбивания пыли в помещение, ухудшающего санитарно-гигиенические условия работы персонала, необходимо обеспечивать высокую плотность всей пылесистемы, что повышает стоимость и удорожает эксплуатацию оборудования. [c.52]

В барабанных парогенераторах, у которых поверхность нагрева пароперегревателя фиксирована, влияние температуры питательной воды выражается в том, что понижение ее связано с необходимостью увеличения расхода топлива на догрев в испарительных поверхностях нагрева воды,. поступающей из экономайзера. Поэтому поверхность пароперегревателя омывается большим количеством продуктов сгорания, и температура перегретого пара на выходе из конвективного пароперегревателя возрастает. В прямоточных парогенераторах, наоборот, низкая температура питательной воды вызывает соответствующее понижение и температуры перегретого пара. Увеличение избытка воздуха в топке барабанного парогенератора связано с иовышенпем количества продуктов сгорания, омывающих конвективный пароперегреватель, в связи с чем повышается температура перегретого пара. Чем больше влажность топлива, тем выше температура перегретого пара, так как повышенная влажность связана с ростом количества продуктов сгорания, омывающих пароперегреватель, и повышением их излучательной способности вследствие увеличения доли трехатомных газов.. Шлакование топочных экранов вызывает рост температуры продуктов сгорания на выходе из топки и соответствующее повышение температуры пара. [c.136]

В прямоточных парогенераторах, у которых зоны фазового перехода не фиксированы, поверхность пароперегревателя изменяется с изменением эксплуатационных факторов вследствие перемещения конца зоны парообразования. Поддержанием соотношения расхода воды и топлива можно достичь постоянства температуры перегретого пара. Вместе с тем ввиду малой аккумулирующей способности (малые водосодержание и металлоемкость) прямоточные парогенераторы весьма чувствительны к изменению расхода топлива, что [c.136]

Сброс продуктов сгорания в нижнюю часть топки (рис. 12-18,а) приводит к ослаблению лрямой отдачи в топке и соответственно к повышению температуры продуктов сгорания на выходе из нее. Рециркуляция увеличивает также количество продуктов сгорания, проходящих через пароперегреватель. Оба обстоятельства вызывают усиление конвективного теплообмена и, следовательно, повышение температуры перегретого пара. Рециркуляцию продуктов сгорания усиливают цри малой нагрузке парогенератора, когда температура перегретого пара снижается, и, наоборот, отключают ее при большой нагрузке, когда перегрев пара возрастает. Рециркуляция продуктов сгорания со сбросом в нижнюю часть топки приводит к увеличению объема продуктов сгорания, но без повышения обш,его избытка воздуха в уходящих газах, в связи с чем общий объем продуктов сгорания, уходящих из агрегата, не изменяется. Однако увеличенный объем продуктов сгорания в газоходах при рециркуляции несколько повышает бух, в связи с чем потеря тепла 2 возрастает. Охлаждение продуктов сгорания при рециркуляции несколько снижает паропроизводитель-ность парогенератора, для восстановления которой увеличивают расход топлива, что дополнительно снижает к. п. д. агрегата. [c.142]

Для поддержания заданного давления пара перед паровой турбиной Р-12-90/18 установлен регулятор давления (РДП) типа 3P-IV-59. РДП получает следующие импульсы по давлению пара перед паровой турбиной, по расходу пара из парогенератора и расходу топлива на парогенератор. РДП с помощью колонки дистанции онного управления (КДУ) управляет регулирующим клапаном топлива. Для поддержания заданного избытка воздуха в топке парогенератора установлен регулятор соотношения пар — воздух (РСПВ) типа ЭР-111-59. РСПВ получает импульсы по расходу пара, по расходу воздуха в топку парогенератора с коррекцией по давлению после компрессора и исчезающий импульс от регулятора давления пара, поступающий через комплект динамической связи (КДС). РСПВ осуществляет управление воздухораспределительной заслонкой, изменяя распределение воздуха между парогенератором и камерой сгорания. [c.63]

При изменении нагрузки парогенератора РДП изменяет расход топлива на ВПГ, поддерживая постоянное давление пара, а РСПВ одновременно изменяет расход воздуха на парогенератор. Соответственно изменяется также расход воздуха на камеру сгорания, так как производительность компрессора остается практически постоянной. [c.63]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...