Осевое усилие на рабочем колесе

Верхний подшипник 1 — шариковый с консистентной смазкой, который наряду с радиальными силами воспринимает неуравновешенные осевые усилия на рабочее колесо и вес всех вращающихся частей. [c.77]

Полное осевое усилие на рабочем колесе зависит от расположения на его боковых поверхностях уплотнений и статических давлений на образованных ими кольцевых площадях. Например, для рабочего колеса, изображенного на [c.45]

Суммарное осевое усилие на рабочем колесе насоса определяется как [c.134]

ОСЕВОЕ УСИЛИЕ НА РАБОЧЕМ КОЛЕСЕ [c.155]

Для измерения осевых усилий на рабочем колесе насоса СВН-80А А. Ф. Винокуровым была разработана установка, изображенная на рнс. 91. Рабочее колесо 1 насоса неподвижно фиксируется на валу 19 с помощью шпонки и посадки с натягом. Вал опирается на роликовые подшипники 16, которые позволяют перемещаться валу в осевом направлении без трения. [c.155]

ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ УРАВНОВЕШИВАНИЕ ОСЕВОГО УСИЛИЯ НА РАБОЧЕМ КОЛЕСЕ [c.160]

Ротор насоса представляет собой самостоятельный узел. Рабочие колеса фиксируются в выступах вала и зажимаются в осевом направлении через втулки круглыми гайками. В местах уплотнений на валу располагаются защитные втулки из нержавеющей стали. Втулки сальников фиксируются шпонками от проворачивания. Ротор разгружен от осевых усилий применением рабочих колес двустороннего входа. [c.265]

ОСЕВЫЕ СИЛЫ НА РАБОЧИХ КОЛЕСАХ И УСИЛИЕ, ДЕЙСТВУЮЩЕЕ НА РЕАКТОР [c.186]

Спиральный корпус крепится к корпусу электродвигателя шпильками с внутренним расположением гаек, что придает насосу более обтекаемую форму. Корпус сальника выполнен отъемным от спирального корпуса и привертывается к последнему на болтах. Сальник имеет мягкую набивку и заливочное кольцо, в которое может подаваться затворная жидкость. Для сбора утечки после сальника установлена специальная ванна с отводом жидкости в дренаж. Насос может быть оборудован механическим торцовым уплотнением, но при этом меняется также и корпус сальника. Вал электродвигателя вращается в двух шарикоподшипниках, из которых передний рассчитан на воспринятие остаточных осевых усилий от рабочего колеса насоса. [c.39]

Определить (в расчете на один канал рабочего колеса) окружное усилие и перпендикулярное ему осевое усилие развиваемые потоком на рабочем колесе, если последнее движется со средней по ширине канала окружной скоростью и = 25 м/с. Шаг лопастей рабочего колеса t = 60 мм, ширина канала (в направлении, перпендикулярном шагу) постоянна по высоте колеса и равна Ь = = 40 мм. Угол лопастей на выходе 2 = 25°, коэффициент [c.400]

При больших единичных мощностях агрегатов осевые усилия, действующие на рабочие колеса, могут достигать десятков и даже сотен тонн. Поэтому определение фактических осевых усилий является весьма актуальным. [c.206]

Подшипники насосов делятся на опорные и упорные. Первые служат опорами для вала для восприятия осевых усилий вала, возникающих из-за разного давления на рабочее колесо насоса. [c.211]

Осевое усилие, действующее на рабочее колесо, равно сумме сил давления на наружную и внутреннюю поверхности [c.49]

Подобным же способом исследуются осевые усилия, действующие на рабочие колеса турботрансформаторов [27]. [c.124]

Окружное и осевое усилия на лопатках рабочего колеса и соплового аппарата ступени газовой турбины могут быть вычислены с помощью тех же соотношений, которые были использованы применительно к ступени компрессора. Так, например, формула погонного окружного усилия, действующего на радиусе г на одну лопатку, для рабочего колеса турбины примет вид [c.186]

Конструкция усложняется при одностороннем расположении рабочих колес и скользящей посадке на вал (разборный ротор), когда рабочие колеса многоступенчатого насоса торцами ступиц упираются друг в друга и передают суммарное осевое усилие на бурт вала (рис. 2.1, в). В случае не-перпендикулярности торцов ступиц возможно возникновение перетоков жидкости по валу и его дополнительный изгиб. Поэтому торцы ступиц рабочих колес обрабатываются с неперпендикулярностью 0,01 - 0,02 мм при высокой чистоте контактных поверхностей. [c.5]

В центробежных насосах при одностороннем подводе жидкости к рабочему колесу возникает осевое усилие в сторону всасывания, вызванное различием статических давлений по обе стороны колеса. Такова же природа осевого усилия на колесах центробежных вентиляторов и нагнетателей. Правда, в последних осевая нагрузка невелика, у насосов же она может доходить до нескольких тонн. Для разгрузки рабочих колес и роторов насосов от осевого давления применяют [c.343]

На рабочее колесо центробежного насоса с односторонним подводом действует сила, направленная вдоль оси насоса в сторону всасывающей трубы. Появление осевого усилия легко понять, рассматривая рис. 39, на котором изображена верхняя половинка колеса центробежного насоса с валом внизу и каналом улитки вверху. Пусть давление при сходе с рабочего колеса s улитке р2. Это давление в щелях справа и слева от колеса по мере приближения к валу насоса меняется из-за того, что жидкость в этих зазорах увлекается вращающимся колесом и давление в ней распределяется по параболическому закону. Поэтому справа и слева от оси изображены симметричные параболические эпюры давления, направленные навстречу друг другу. Части эпюр сверху до радиуса Ri взаимно уравновешивают друг друга. Однако на всасывающем отверстии слева абсолютное давление ниже атмосферного и равно рвс, тогда как справа это давлений больше атмосферного. В итоге на все колесо в целом действует неуравновешенная эпюра давления, представляющая собой объ- [c.79]

Ведомую шлицевую муфту 7 притягивают к задней цапфе ротора компрессора 8 с помощью фасонного болта 6 и зажимной гайки 5. Наружное кольцо шарикового подшипника установлено в стальной втулке 10, запрессованной в корпус среднего подшипника 1, и зафиксировано от осевых перемещений упором в буртик корпуса и фланец 12, закрепленный шпильками 11. Через шарикоподшипник передаются осевые усилия с ротора двигателя на корпус. Дистанционное кольцо 9 и прокладку 13 используют для регулирования осевых зазоров между рабочим колесом компрессора и корпусом, а также между диском турбины и корпусом соплового аппарата [2]. [c.242]

На рабочее колесо центробежного насоса с односторонним подводом действует сила, направленная вдоль оси насоса в сторону всасывающей трубы. Появление осевого усилия легко понять, рассматривая рис. 42, на котором изображена верхняя половина колеса центробежного насоса с валом внизу и каналом улитки вверху. Пусть давление при сходе с рабочего колеса в улитке р . Это давление в щелях справа и слева от колеса по мере приближения к валу насоса меняется из-за того, что жидкость в этих зазорах увлекается вращающимся колесом и давление в ней распределяется по параболическому закону. Поэтому справа и слева от оси изображены симметричные параболические эпюры деления, направленные навстречу одна другой. [c.73]

Насосы типов SR и SRZ выпускаются со стояночным уплотнением, а насосы типа S с сальниковой набивкой. Все насосы одноступенчатые со спиральным отводом и с осевым входом жидкости в рабочее колесо. Насосы имеют подшипники скольжения, а для восприятия остаточного осевого усилия на ротор служит подшипник качения. [c.46]

Рабочее колесо 2 открытого типа с импеллерными лопатками на задней стороне для разгрузки уплотнения вала от давления нагнетания и уравновешивания осевых усилий на колесо. Колесо с удлиненной ступицей, в нее запрессован небольшой участок вала 9 со шлицами. На втором конце этого участка вала сделана внутренняя резьба, которой колесо навертывается на вал насоса 10-Такое соединение колеса с валом также представляет интерес, поскольку с перекачиваемой жидкостью соприкасается только фарфоровая ступица колеса, а вынесенное за пределы ступицы колеса резьбовое соединение позволяет производить надежное крепление его на валу насоса. [c.91]

Гуммированное рабочее колесо 1 простой формы с малым количеством лопастей, открытых с обеих сторон. Это позволяет обойтись без дополнительных импеллерных лопаток на заднем диске колеса, необходимых при перекачивании жидкостей со взвесями и для уравновешивания осевых усилий на колесе. Такое выполнение рабочего колеса насоса следует считать удачным. [c.107]

Преимущества открытого рабочего колеса простота изготовления и отсутствие осевых усилий, возникающих вследствие разности давлений на рабочее колесо со стороны входа и с противоположной стороны. Однако такая конструкция не обеспечивает требуемой жесткости и увеличивает потери на трение воздуха об открытые с обеих сторон торцовые стенки лопаток рабочего колеса. Поэтому в настоящее время такие рабочие колеса встречаются очень редко. [c.446]

Автоматизация управления обеспечивает устранение операций, связанных с управлением сцеплением, устранение перегрузок, смягчение ударов, передаваемых от колес двигателю, отсутствие осевых усилий на коленчатый вал в момент включения сцепления, эффективность охлаждения сцепления циркулирующей рабочей жидкостью и улучшение условий работы зубчатых передач за счет ирименения смазывания под давлением. Все это повышает срок службы трансмиссии. [c.107]

Осевое усилие, действующее на рабочее колесо ступени, определяется из формулы [c.44]

Газовая турбина. Осевое усилие, действующее на рабочее колесо турбины и сопловой аппарат, определяется так же, как и для компрессора. Для определения осевого усилия на лопатках может быть использована формула (2.2), в которую подставляются параметры газа и размеры, присущие турбине. [c.45]

В общем случае для расчета всех КПД необходимо использовать приведенные полные формулы. Входящие в них величины определяют либо в результате детальных экспериментов, либо по зависимостям, приведенным в предыдущих главах. Детальные расчеты КПД позволяют оценить эффективность применяемых конструкций. Например, в многоступенчатых насосах установка торцовых лопаток на рабочем колесе для регулирования осевых усилий увеличивает механические потери колеса (т. е. уменьшает Ямк). Однако одновременно уменьшается давление около вала и, следовательно, утечка жидкости, что повышает объемный КПД. Таким образом, произведение этих КПД может изменяться незначительно. Установка же торцовых лопаток на корпус снижает как механический, так и объемный КПД. [c.90]

На рабочее колесо осевого насоса из-за разности давлений на входе и выходе всегда действует осевое усилие [c.171]

В многоступенчатых реактивных турбинах нет диафрагм, разделяющих ступени, и их сопловые аппараты имеют вид неподвижных лопаток, закрепляемых в корпусе турбины. Рабочие лопатки крепят на общем барабане. Подобная конструкция снижает дополнительные осевые усилия на вал турбины. В противном случае эти усилия, обусловленные разностью давлений пара по обе стороны лопаток, действовали бы на всю поверхность диска рабочего колеса и предохранить вал турбины от осевого перемещения было бы весьма трудно. [c.177]

Рис. 3-8. Схема к пояснению возникновения осевого усилия на рабочем колесе o a.

В традиционной схеме высокотемпературного ГТД на охлаждение средней части и выходной кромки соплового аппарата используется воздух пониженного давления из промежуточной ступени компрессора или просочившийся через лабиринтные уплотнения ротора. Рабочее колесо охлаждается при этом воздухом с температурой, сниженной на несколько десятков градусов в аппарате предварительной закрутки. При этом между турбиной и компрессором создается полость для разфузки осевого усилия на опоры ротора (думисная система), где срабатывается до 1% сжатого в двигателе воздуха. Сброс дорогого воздуха обусловлен необходимостью понижения давления рабочего тела в этом пространстве. Снижение давления осуществляется стравливанием в [c.382]

Конструкция ротора многоступенчатого. насоса зависит от конструктивной схемы насоса. При одностороннем расположении рабочих колес и скользящей посадке- на вал (разборный ротор) рабочие колеса торцами ступиц упираются друг в друга и передают суммарное осевое усилие на бурт вала (рис. 7.18,в). В случае неперпенцикулярности торцов ступиц возможны возникновение перетоков жидкости по валу и его дополнительный изгиб. Поэтому торцы ступиц обрабатываются с перпендикулярностью 0,01— 0,02 мм при высокой чистоте контактных поверхностей. В горячих насосах между комплектом рабочих колес и упорной втулкой предусмотрен зазор 0,5—1 мм для компенсации тепловых расширений деталей ротора. Скользящая посадка рабочих колес на вал создает возможность для разбалансировки ротора. Наиболее благоприятные условия для обеспечения уравновешенности создаются при неразборной конструкции ротора, когда рабочие колеса посажены на вал с натягом (рис. 7.18,г). Сборка и разборка такого ротора, как правило, производится с подогревом ступицы рабочего колеса. Вал такого ротора имеет ступенчатое уменьшение диаметров посадочных поверхностей под колеса. [c.171]

На рис. 7.26 изображен одноступенчатый насос двустороннего входа. Двустороннее рабочее колесо 1 в силу симметрии разгружено от осевого усилия. Подвод насоса по-луспирального типа, отвод спиральный. Разъем корпуса насоса продольный (горизонтальный), причем нагнетательный и всасывающий трубопроводы подключены к нижней части корпуса 3. Это обеспечивает возможность вскрытия, осмотра, ремонта, замены отдельных деталей и всего ротора без демонтажа трубопроводов и отсоединения электродвигателя. Уплотняющий зазор рабочего колеса выполнен между сменными уплотняющими кольцами, закрепленными в корпусе насоса и на рабочем колесе. Уплотнение лабиринтное двухщелевое. Вал насоса защищен от износа сменными втулками, закрепленными на валу резьбовым соединением. Эти же втулки крепят рабочее колесо в осевом направлении. Сальники, уплотняющие подвод насоса, имеют кольца гидравлического затвора 2. Жидкость подводится к ним под давлением из отвода насоса по трубкам. Радиальная нагрузка ротора воспринимается подшипниками скольжения 4. Смазка подшипников кольцевая. В нижней части корпусов подшипников имеются камеры, через которые протака ет охлаждающая вода. Для фиксации вала в осевом направлении и восприятия осевого усилия, которое может возникнуть при неодинаковом изготовлении или износе правого и левоге уплотнений рабочего колеса, в левом подшипнике имеются радиально-упорные шарикоподшипники 5. Наружные кольца этих подшипников необходимо устанавливать с большими радиальными зазорами. В противном случае малые зазоры подшипников качения обеепечили бы кон- [c.185]

На рабочем колесе гидротурбины Днепровской ГЭС устанавливалось 16 датчиков деформаций и 14 датчиков давления и на колесе турбины Нивской ГЭС —14 датчиков деформаций и 10 датчиков давления. На валах исследуемых турбин было помещено по два измерительных моста для регистрации продольного усилия и момента кручения в сечении вала. Регистрация деформаций лопасти и вала и давления воды на лопасть при установившихся режимах велась всеми датчиками. При неустановившихся режимах непрерывно регистрировались деформации и давления в двух точках на лопасти, а также осевое усилие и крутящий момент на валу турбины. [c.487]

Насос типа СТ (фиг. 32) вертикальный, состоит из насосной части, опускаемой в резервуар, и опорной плиты, к которой крепятся подвесная и напорные трубы и устанавливается вертикальный фланцевый электродвигатель. Спиральный корпус 3 насоса, имеющий двухзавитковый спиральный отвод для разгрузки ротора и подшипников от поперечных усилий, действующих на рабочее колесо, крепится к центральной подвесной трубе 9, которая, в свою очередь, закрепляется на опорной плите 12. Из напорной полости спирального корпуса жидкость отводится по напорной трубе 2, присоединяемой к колену, отлитому в опорной плите насоса. Вход жидкости в насос — осевой. Отъемная всасывающая крышка 4 — с входным патрубком, который в нормальном исполнении не имеет фланца, а по особому заказу выполняется с присоединительным фланцем. [c.66]

Жесткая связь лопаток центростремительных турбин с дисками и большие градиенты температур (до 125° С) на коротких участках перехода лопаток в диск играют большую роль. В отличие от осевых, в центростремительных турбинах напряженное состояние лопаток тесно связано с напряженным состоянием диска [9]. Необходимо отметить, что наличие асимметрии диска с лопатками. устанавливаемыми только на одной его стороне, приводит к увеличению доли изгибающих усилий в балансе нагрузок на рабочее колесо центростремительной турбины, а значит и на ее лопатки. Расчеты, проведенные на предприятиях Средне-Уральского совнархоза [9], показали, что пренебрежение учетом влияния изгиба приводит к существенному уменьшению расчетных максимальных напряжений и, следовательно, к ослаблению конструкции (в частности, расчеты турбокомпрессора ТКР-23 показали, что если не учитывать изгиб, то уменьшаются радиальные и тангенциальные напряжения диска около втулки примерно в 1,5 раза). Однако роль изгиба нельзя и преувеличивать. Несомненно, более важным является то, что вследствие многообразия форм и частот собственных колебаний лопаток центростремительных турбин очень трудно в рабочем диапазоне турбокомпрессора исключить приближение частоты возмущающей силы к частоте какой-либо из форм собственных колебаний. При совпадении этих частот возникает, как известно, резонанс. Если при этом переменные напряжения превысят допустимый уровень, то разрушения лопаток неизбежны. Они имели место, например, при испытаниях турбокомпрессора ТКР-23, а также опытной центростремительной турбины турбокомпрессора Моссовнархоза, у которой усталостные трещины появились на входных кромках радиальных лопаток у галтели (3—4 мм от места перехода лопатки в диск). Тензометрированием в рабочих условиях было установлено, что причиной появления трещин являются переменные напряжения от вибрации, которые достигали а =< 20 кПмм и превысили допустимые в 3—4 раза. Резонанс наступал при совпадении частоты собственных колебаний лопаток турбины с частотой возмущающих сил (кратность колебаний совпадала с количеством сопловых лопаток). Создать условия, при которых напряжения от вибраций в рабочем диапазоне не превышали бы уровень, допустимый для выбранного материала, оказалось весьма трудным. По-видимому, эти трудности сдерживают широкое [c.103]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...