Смешение потоков газов

Схема постоянного давления — эта схема смешения потоков газа в трубопроводах (рис. 1.12,6). Давление компонентов после прохождения ими заслонки (до смешения компонентов) снижается до уровня давления смеси в общем коллекторе рт-В условиях невысокого давления газовая смесь и компоненты этой смеси обычно рассматриваются как идеальные газы. Считается, что такая газовая смесь подчиняется закону диффузного равновесия, или, как обычно говорят, закону Дальтона, характеризующему установившееся состояние газовой смеси каждый компонент газовой смеси распространен во всем объеме смеси V и развивает в этом объеме такое парциальное (т. е. свое) давление р1, какое он развивал бы в нем при температуре смеси Т без участия других компонентов. [c.25]

Смешение потоков газа. Потоки газов имеют расходы в единицу времени по весу Gi, G2..... [c.46]

Смешение потоков газов. Потоки газов имеют расходы в единицу времени по весу Gj, Gj,..., G , по объему 1/j, [c.60]

Смешение потоков газов 60 Смещение колебательное 348 Собирательные схемы для выполнения логических операций 592, 593 Сода кальцинированная и каустическая 370 [c.729]

Существенный рост эффективности охлаждения с использованием пара в качестве охладителя позволяет на значительной части пера лопаток сохранить конвективный принцип охлаждения или ограничить выдув охладителя локализованными участками профиля. Такое решение приведет к уменьшению газодинамических потерь из-за смешения потоков газа и охлаждающего воздуха. [c.118]

Дальнейшим развитием установок с газификацией мазутов под давлением является предложенная ИВТ АН СССР теплофикационная парогазовая установка со смешением потоков газа и пара и низко- [c.18]

Схема постоянного давления — это схема смешения потоков газа в трубопроводах (рис. 2,1,6), К коллекторному трубопроводу отдельными потоками подводятся компоненты смеси со своими давлениями р,, температурой Т , массой О и т, п,, причем поступление каждого компонента регулируется заслонкой. Давление компонентов после прохождения заслонки (до смещения компонентов) снижается до уровня давления смеси в общем коллекторе рт. [c.27]

В горелках беспламенного типа может производиться сжигание только заранее подготовленных газовоздушных смесей стехиометрического состава. То обстоятельство, что на смешение потоков газа и воздуха в зоне горения не надо затрачивать времени, приводит к резкому увеличению скорости горения и, как следствие, к резкому возрастанию температур в этой зоне. Последнее способствует еще большей активизации процесса горения газа и позволяет получить при коэффициентах избытка воздуха, практически равных единице, наиболее совершенное сжигание газа при полном отсутствии потерь тепла от химического недожога. Так как при этом размеры видимого факела сокращаются почти до нуля, то процесс сжигания газа и получил название беспламенного. [c.16]

Расчеты и эксперименты показывают, что при смешении потоков в сужающейся камере (частным случаем которой является изобарическая камера) полное давление смеси может быть более высоким, чем на выходе из цилиндрической камеры при тех же начальных параметрах газов. [c.513]

Следует иметь в виду, что при определении параметров эжектора на режимах, близких к запиранию, и при очень малых значениях коэффициента эжекции (га = 0,01 — 0,05) возможны погрешности, связанные с условностью допущения об отсутствии смешения потоков в начальном участке камеры (до сечения запирания). Незначительное количество эжектируемого газа, подмешиваемое к струе на этом участке, при малых значениях п становится соизмеримым с расходом эжектируемого газа через кольцевую площадь f в сечении запирания. [c.525]

Сохранение полного давления смеси является следствием того, что одновременно с ростом коэффициента эжекции увеличивается скорость эжектируемого газа и уменьшаются ударные потери при смешении потоков. [c.546]

Влияние скорости движения (полета) на параметры реактивного двигателя с эжектором сводится к следующему. Разрежение во входном сечении смесительной камеры (53) с увеличением скорости движения уменьшается, однако благодаря увеличению скоростного напора эжектируемого газа расход его G2 возрастает. Скорость эжектируемого потока на входе в камеру растет, разность скоростей потоков уменьшается — это снижает потери при смешении потоков. [c.559]

Характерны два случая смешения газов 1) когда смешиваемые газы составляют закрытую систему, суммарный объем которой остается неизменным (смешение при постоянном объеме), и 2) когда смешиваемые газы представляют собой открытую систему, состоящую из потоков газов в неподвижных каналах. [c.85]

Открытая система. Смешение газов чаще всего происходит в потоке по схеме, изображенной на рис. 6.10. По каждому из п трубопроводов (на рисунке —по трем) непрерывно поступает газ, массовый расход которого /и, при давлении pi и температуре ti-В смесительной камере потоки газов смешиваются и при этом устанавливается температура t. [c.87]

Смешение в эжекторе двух потоков газа (или пара) с начальными параметрами р1, I l и р2, к, вследствие того что все процессы протекают с большой скоростью, можно считать адиабатическим. Если к тому же сумма кинетических энергий входящих в эжектор потоков незначительно отличается от кинетической энергии выходящего из эжектора потока, то согласно первому началу термодинамики [c.375]

Так же как и в случае условий на скачках, решение системы уравнений (9.22) — (9.25) при смешении совершенного газа двузначно. Одно из решений соответствует дозвуковому, а другое — сверхзвуковому режиму течения смеси на выходе из камеры. Отбор требуемого решения связан с анализом потока в камере смешения. Можно показать, что осуществляемый режим истечения на выходе из камеры смешения определяется в значительной степени условиями в сечении запирания. [c.121]

Преимуществами процесса с применением проволоки являются непрерывность работы, ограниченная только длиной катушки проволоки, отсутствие опасности загрязнения покрывающего металла, большая компактность металлизатора, удобство и быстрота изменения покрытия. При порошкообразном напылении можно использовать любой металл, который может быть получен в виде мелкого порошка. Следовательно, простым смешением порошков в желаемой пропорции в одном бачке либо при использовании двух отдельных бачков и потоков газа можно получить покрытия, состоящие из двух или более металлов (независимо от их способности образовывать сплав друг с другом). Непрерывность напыления, ограниченная размером питающего бачка с порошком, практически меньше, чем в процессе с использованием проволоки. Металлический порошок может быть загрязнен в случае несоблюдения мер предосторожности. При замене одного металлического покрытия на другое бачок и каналы, по которым порошок подается в сопло, следует тщательно очистить. Размеры частиц порошка требуется строго контролировать просеиванием (обычно выбирают сита с номерами 100—300 меш). Необходимо избегать попадания влаги, чтобы предотвратить закупорку. [c.79]

Математическая модель парогенератора в целом включает в себя модели всех теплообменников условия, отражающие последовательность их расположения ио трактам рабочей среды и газа уравнения, описывающие смешение потоков модель топки уравнения граничных условий, описывающие связь между координатами системы и внешними возмущающими воздействиями в граничных сечениях моделирующей системы. Для описания линейных динамических систем с большим числом звеньев наиболее удобна векторно-матричная форма уравнений, в которых векторами являются входные и выходные координаты элементов системы, а матрицы составляются из их передаточных функций [Л. 75, 77]. Такая форма описания необходима для составления унифицированных алгоритмов и программ решения систем. Как указывалось в предыдущей главе, линейная модель парогенератора для поставленных целей должна составляться и реализовываться на основе частотных методов расчета. [c.138]

В обычных ГТУ давление воздуха и начальное давление про-.дуктов сгорания близки друг другу. В комбинированных же установках давление пара может значительно превышать давление газа, что открывает возможность (там, где это целесообразно) организовать их смешение при одинаковых теплоперепадах. В этих условиях можно исключить ударные потери — основные в необратимых потерях механической энергии, происходящих при смешении потоков. Наконец, насыщенный пар, расширяясь, будет, естественно, нести взвешенную влагу, которую в некоторых случаях пытаются искусственным путем вводить в газовый или воздушный поток для создания охлаждающего действия. Все это дает основание рассматривать возможности применения пара в качестве охлаждающего агента в комбинированных парогазовых установках. Температура уходящих газов в обычных ГТУ иногда настолько велика, что позволяет организовать в котлах-утилизаторах выработку пара в количествах, необходимых для охлаждения проточной части турбины. В отдельных случаях может оказаться целесообразным даже пойти для этого на некоторое сокращение степени регенерации. Следует иметь в виду, что замена воздуха паром обычно не требует каких-либо переделок конструкции системы охлаждения. Кроме того, пар может оправдать применение таких конструктивных решений, которые при использовании воздуха являются заведомо нецелесообразными. [c.106]

В случаях, когда шлакование не лимитирует величины теплового напряжения топочного объема, например, при сжигании газообразного топлива, определяющими, по-видимому, будут являться условия полноты сгорания топлива. В нормативном методе теплового расчета котельных агрегатов [44] приведены рекомендации по максимально допустимой по условиям дожигания топлива величине теплового напряжения топочного объема для различных топлив, в том числе и для газа. Однако проведенные исследования и испытания котлов на природном газе [15, 38] показали, что при хорошем предварительном смешении газа с воздухом ("путем разделения потока газа на малые струи, выбора соответствующих углов встречи газовых и воздушных потоков и закрутки воздушного потока) и при коэффициенте избытка воздуха на выходе из топки 1,05 тепловое напряжение топочного объема может быть увеличено без ущерба для полноты сгорания значительно выше рекомендованного нормативным методом для газового топлива. [c.100]

Исследование проводилось на моделях разных концентраций при углах атаки 90°, причем качество смешения определялось только по замерам температур в различных точках потока. Главным результатом своего исследования авторы считают, что применение завихривающих лопаточных аппаратов как для раздельно вводимых потоков газа и воздуха, так и для газовоздушной смеси не улучшает процесс смешения, а следовательно, и процесс горения газообразного топлива. [c.66]

В этом случае сокращение длины зоны смешения произошло не столько в результате повышения давления, так как скорости истечения газа и воздуха были приняты теми же, что и при Р = 5 ama, сколько за счет уменьшения диаметра струй газа и, следовательно, глубины проникновения. Приводим распределение концентраций О2 и СН4 при смешении холодных потоков газа с воздухом в камере сгорания высокого давления (рис. 29). [c.82]

Из сравнения формул (6.72) и (6.77) следует, что температура смеси Т в случае смешения газов одинаковой атомности (при условии с = onst) при / = onst совпадает со случаем смешения при и = onst. Таким образом, рассматриваемый случай смешения характерен тем, что как внутренняя энергия U, так и энтальпия / сохраняют неизменное значение. Следовательно, для рассматриваемого частного случая смешения потоков газа справедлива и формула (6.73). [c.88]

Третья группа. Весь воздух, как теоретически необходимый, так и избыточный, смешивается с газом предварительно в специальных смесителях, т. е. до поступления в топку, Длина смесителя выбирается значительной, с тем чтобы обеспечить не только грубое молярное, но и молекулярное смешение потоков газа и воздуха. Горение турбулентной газо-воздушной струи происходит в этом случае в коротком сла-босветящемся пламени, которое сохраняет устойчивое положение даже при больших скоростях потока благодаря применению стаби-лизаторо1В (туннелей, диафрагм, тел плохо обтекаемой формы и др.). [c.106]

Двуокись углерода компрессором 1 и аммиак насосом 2 сжимаются до давления синтеза (140—420 ат) и смеши-, ваются с рециркулирующрм горячим газовым потоком, имеющим температуру 315—535 °С. После смешения поток газа при температуре 300—260 С поступаем в колонну синтеза — теплообменник 4, где происходит образование карбамида реакционное тепло расходуется на получение пара. Плав, выходящий и теплообменника, дросселируется до давления 15—30 ат и направляется в сепаратор 7, газовая фаза из сепаратора входит в нагнетательную линию турбокомпрессора 3, раствор направляется в колонну 8 дистилляции первой ступени. [c.222]

Сжигание топлива осуществляется с помощью устройств, называемых горелками. Они предназначены для ввода газа и окислителя (обычно воздуха) в топку, смешения потоков до начала горения или в самом процессе горения и для стабилизации факела. Под стабилизацией понимается создание условий, обеспечивающих надежное горение фаиела без погасаний, пульсаций или отрыва от горелки. За очень редким исключением это достигается путем создания такого аэродинамического режима, при котором образующиеся при сгорании раскаленные продукты непрерывно подмешиваются к свежей топливовоздушной смеси, обеспечивая ее зажигание. [c.134]

Следует отметить, что эжектор может работать и без диффузора. В этом случае конечное сечение смесительной камеры одновременно является выходным сечением эжектора. Иногда вместо диффузора на выходе из смесительной камеры устанавливается сужающееся сопло или сопло Лаваля. Это бывает целесообразным тогда, когда конечной задачей является ускорение потока газа после смешения. Так, например, в различных схемах двухконтур- [c.495]

Величина АЕ представляет собой потери кинетической энер-гип, связанные с процессом смешения потоков. Эти потери аналогичны потерям энергии при ударе неупругих тел. Независимо от температуры, плотности и других параметров потоков потери, как показывает формула (2), тем больше, чем больше разность скоростей смешивающихся потоков. Отсюда можно сделать вывод, что при заданной скорости эжектпрующего газа п заданном относительном расходе эжектируемого газа G2/G1 (коэффициенте [c.502]

Течение газа в любом участке смесительной камеры описывается тремя уравнениями сохранения энергии, массы и количества движения. Если поток газа в выходном сечении камеры считать одномерным, т. е. полагать процесс выравнивания параметров смеси по сечению полностью закончившимся, то указанных трех уравнений достаточно для определения трех параметров потока в выходном сечении по заданным начальным параметрам газов на входе в камеру. Три параметра, как известно, полностью характеризуют состояние потока газа и позволяют найти любые другие его параметры. В частности, если это требуется, по величине полного давления смеси Ps можно определить потери в процессе смешения потоков. Таким образом, при составлении основных уравнений мы не вводим никаких условий о необратимости процессов, однако после решения уравнений приходим к результату, который свидетельствует о том, что в рассматриваемом процессе есть потери полного давления, т. е. рост энтропии. Аналогичное положение возникало при решении задачи о параметрах газа за скачком уилотнения, которые, кстати сказать, определялись по начальным параметрам потока теми же тремя уравнениями. [c.505]

Смешение в потоке газа (например, в газопроводе) (Рис. 1.20) обычно называют изобарным (Р = idem), поскольку поступление в [c.86]

К горелкам с частичным перемешиванием потока газа и воздуха относятся подовые горелки конструкции Института газа АН УССР, показанные на рис. 3-37, в которых газ подается через многочисленные отверстия Б стальных трубах 2 в кирпичные каналы 3, где и происходит частичное смешение газа и воздуха до выхода в топочную камеру. Каждая из стальных труб 2 присоединяется к коллектору, обычно располо- [c.158]

Эжекторами называют аппараты, предназначенные для получения газа или пара повышенного давления путем смешения двух потоков. Сжимаемый газ или нар с давлением р , поступает в камеру смешения 4 через патрубок 2 (рис. 74). Для увеличения давления вещества используется энергия высоконапорного потока газа или пара с давлением pj, подаваемого в камеру смешения через патрубок /. За счет турбулегпного смешения высоко- и низкоскоростных потоков в камс ре смешения 4 происходит увеличение скорости сжимаемого газа при одновременном уменьшении скорости высоконапорного потока. В диффузоре 3 кинетическая энергия движения потока переходит в энергию давления так, что давление потока получает значение р, причем P >p>Pi. Эжектор может использоваться и в качестве эксгаустера для создания пониженного давления в некотором объеме, например в конденсационных системах паросиловых установок. [c.248]

Используемый в процессе многоступенчатый эжектор [7 ] состоит из сопла в виде вакуумно-распылительной головки и ряда ступеней эжекции воздуха, представляющих собой несколько соосно установленных труб с последовательно увеличивающимся диаметром, каждая из которых представляет собой конфузор с камерой смешения. Поток воды, проходя через вакуумно-распылительную головку, образует вакуумные зоны, создающие условия для объемного вскипания находящихся в воде газов (СОа, Оа и др.). Это способствует выделению значительной части газов из воды и разрушению целостности струи. При выходе из вакуумно-распылительной головки газоводяной поток эжекти-рует окружающий воздух, входит в камеру смешения ступени и [c.109]

Смешение потокоь газов. Потоки газов имеют расходы к единицу времени по весу G,. Q i,. . , G , по объёму 1/,, Vj,. . . , V , их давления н температуры р . Pi. , Рп, iv h . давление р после смешения не должно превышать давления того потока, у которого оно было наименьшим. Отсутствие при смешении теплообмена с окружающей средой и отдачи внешней работы приводит поставленную задачу к условию (по уравнению первого начала для движущихся сред), что энтальпия системы остаётся неизменной. [c.458]

Опыт сжигания газового и жидкого топлива показывает, что интенсификация сжигания этих топлив зависит в первую очередь от интенсификации процесса смесеобразования топлива и воздуха, так как указанный процесс является наиболее длительной стадией подготовки топлива перед горением. Таким образом, возможность интенсификации сжигания газа и мазута в топочных камерах в основном связана с выбором и созданием тех конструкций горелочных устройств, которые отличаются наилучшей организацией смесеобразования топлива и воздуха. При сжигании природного газа к таким горелоч-ным устройствам в первую очередь относятся инжекци-онные горелки среднего давления, где весь воздух предварительно смешивается с газом. Такие горелки состоят из двух частей — смесителя и стабилизатора горения. При применении в качестве стабилизатора туннелей с насадками из огнеупорных материалов в них обеспечивается 80—95% сгорания горючего газа. Однако применение таких горелочных устройств ограничивается в настоящее время их небольшой производительностью и значительными габаритами. В более крупных котлах широко при.меняются турбулентные газовые горелки с центральным или периферийным подводом газа в закрученный поток воздуха. Такие горелки в зависимости от их конструктивного выполнения и организации в них предварительного смешения горючего газа и воздуха могут обеспечивать значительную интенсификацию теплового напряжения объема топочной камеры при достаточно вы- сокой экономичности топочного процесса. Повышение степени турбулизации потока воздуха и газа хорошо улучшает смесеобразование и является основным путем интенсификации сжигания газа в топочных камерах. При- [c.94]

Решаюш ее значение для смесеобразования имеют входные условия, в то же время смесеобразование не всегда зависит от критерия Рейнольдса. Лишь в одном случае критерий Рейнольдса влияет на смесеобразование — если массообмен протекает при движении смешиваемых сред спутными, т. е. плоскопараллельными, или осесимметричными, потоками. Стоит изменить входные условия (например, раздробить потоки относительно друг друга и направить их под углом 90° или даже 180° и затем в виде обгцего потока ввести в камеру смешения или сгорания), как сам процесс, так и путь смешения перестают зависеть от критерия Рейнольдса. Рассмотрим это на конкретном примере при смешении двух газов — окиси углерода СО и азота N2, поскольку основные физические свойства этих газов очень близки, в частности, при Т = 273° К [c.70]

Расчетные концентрации перелшшиваемых газовых компонентов в холодных потоках применялись такие же, как и в процессах горения. Так, концентрация СО2 при смешении с воздухом изменялась от 8 до 12%, а природного газа — от 7 до 12%, что соответствовало коэффициенту избытка воздуха ов = 0,9 1,3. При смешении природного газа с воз- [c.77]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...