Сталь Предел прочности — Изменение

Углерод. Влияние углерода на обрабатываемость следует рассматривать в связи с изменением механических свойств стали, определяемых содержанием углерода. Повышение содержания углерода приводит к повышению прочности стали (предела прочности при растяжении, предела текучести и твёрдости), что ухудшает обрабатываемость повышенное содержание углерода приводит к снижению вязкости (удлинения, относительного сужения и ударной вязкости), что улучшает обрабатываемость стали резанием. [c.348]

Рассмотренная выше зависимость между изменением прочности паяных образцов и величиной капиллярного зазора при пайке имеет место при относительно слабом взаимодействии припоя с паяемым сплавом. При пайке разнородных сплавов, а также в случае образования по границе паяного шва хрупкого интерметаллидного соединения эта зависимость может нарушаться из-за преждевременного разрушения но хрупкому слою. Было, например, показано, что прочность стыковых образцов из стали [предел прочности 587 (60 кГ/мм )], паянных [c.115]

Повышению предела прочности, достигаемому изменением химического состава стали и применением термической обработки, соответствует значительно меньшее возрастание предела выносливо- [c.150]

Разные структуры обусловливают и разные свойства стали. На рис. 8.9 приведены кривые изменения предела прочности Од, твердости НВ и относительного удлинения 8 эвтектоидной стали в различных [c.96]

На рис. 9.6 показано влияние температуры отпуска на механические свойства закаленной стали. С повышением температуры отпуска твердость ИВ и предел прочности стали понижаются, вязкость а и пластичность 8 и повышаются. Значительное изменение механических свойств стали происходит при температурах отпуска выше 400° С. [c.120]

Данные многочисленных исследований свидетельствуют об отрицательном влиянии водорода на механические свойства стали, однако единое мнение о характере и степени их изменения в результате наводороживания отсутствует. Так, согласно [11], предел текучести стали уменьшается, а согласно [14], напротив, увеличивается. Предел прочности при поглощении водорода снижается незначительно [15, 14], а в результате наводороживания металла в сероводородных растворах существенно уменьшается [И, 12, 16]. [c.15]

Материал шпонок и допускаемые напряжения. Стандартные шпонки изготовляют из чистотянутых стальных прутков — углеродистой или легированной стали с пределами прочности не ниже 500 МПа. Величина допускаемых напряжений зависит от режима работы, прочности материала вала и ступицы, типа посадки ступицы на вал. Обычно принимают [а, ,] = 80...150 МПа для неподвижных соединений и [а,,,] = 30...50 МПа — для подвижных соединений. Меньшие значения для чугунных ступиц и при резких изменениях нагрузки. [c.389]

Изменение структуры литого металла после пластической деформации приводит к тому, что механические свойства сталей при 20 °С заметно улучшаются. По достижении определенной степени деформации возрастают пределы прочности, текучести, ударная вязкость, от- [c.504]

На рис. 62 показана зависимость от температуры модуля упругости , предела текучести о р, предела прочности а р и удлинения при разрыве S для малоуглеродистой стали в интервале О—500 °С. Как видно из приведенных кривых, модуль упругости в пределах изменения температуры до 300 °С практически не меняется. Более существенные изменения претерпевают величины ст р и, особенно, б, причем имеет место, как говорят, охрупчивание стали — удлинение при разрыве уменьшается. При дальнейшем увеличении температуры пластические свойства стали восстанавливаются, а прочностные показатели быстро падают. [c.79]

На рис. 21 даны соответственно диаграммы изменения предела прочности и пластичности стали в зависимости от изменения температуры. При высокой температуре, начиная с 300—400°, металлы при постоянной нагрузке непрерывно, хотя и очень медленно деформируются. С повышением нагрузки или температуры скорость де формации возрастает. Это свойство металлов непрерывно деформироваться при постоянной нагрузке и высокой температуре называется ползучестью. [c.39]

Коэффициент fe характеризует изменение предела прочности стали, чугуна и цветных металлов в зависимости от размеров детали для углеродистых и легированных сталей находится в интервале 1,0—0,85 при диаметре или толщине детали от 10 до 200 мм для этих же сталей при наличии высокой концентрации напряжений находится в интервале 1,0—0,67 для чугуна и цветных металлов находится в интервале 1,0—0,64. Большим размерам деталей соответствует меньший коэффициент. [c.251]

Анализируя представленную диаграмму конструктивной прочности, можно отметить, что с точки зрения получения высоких характеристик стали со структурой перлита не имеет смысла увеличение предела текучести более чем до 700 МПа. Объяснение полученной зависимости связано со структурными особенностями перлита. Чем больше межпластинчатое расстояние в перлите, тем меньше препятствий для движения дислокаций, больше возможностей для релаксации локальных напряжений в стали, меньше предел текучести и больше значение вязкости разрушения. Очевидно, это явление имеет место на диаграмме конструктивной прочности при изменении предела текучести от 850 до 700 МПа. Однако в дальнейшем при увеличении межпластинчатого расстояния увеличивается и толщина цементитных пластин. Цементитные пластины теряют способность к пластической деформации, что приводит к облегчению процесса продвижения трещины. В связи с этим одновременно со снижением предела текучести снижается вязкость разрушения стали. [c.149]

Действие излучения на нержавеющие стали 301 и 310 изучал Уотсон [83]. Исследования проводили на гладких, надрезанных и сварных образцах, степень деформации которых составляла 60 и 75% соответственно для сталей 301 и 310. Образцы облучали интегральным потоком быстрых нейтронов (Е >0,33 Мэе) до 2-10 нейтрон см при температуре —217° С. Испытания после облучения проводили при той же температуре. Наиболее сильному изменению подвергся предел прочности [c.246]

Рис. 16. Изменение условных коэффициентов влияния добавок на механические свойства (а—предел прочности, б—относительное удлинение) ферритно-перлитной стали в зависимости от их положения в периодической системе Д. И. Менделеева

Влияние скорости деформации на характеристики прочности алюминиевых сплавов значительно меньше, чем у армко-железа и малоуглеродистых сталей. Характер изменения прочностных характеристик в общем такой же, как и у сталей более интенсивное возрастание со скоростью деформации сопротивления в области малых деформаций и более слабая зависимость от скорости деформации предела прочности достаточно резкое изменение в зависимости деформации прочностных характеристик от скорости в области скоростей е 10 с" (см> рис. 51). [c.126]

Экспериментальные данные многих исследователей показывают, что предел текучести более чувствителен к изменению скорости деформации, чем предел прочности [27]. При переходе от статического нагружения к динамическому предел текучести сталей 30 [c.30]

Таблица 17.3. Изменение предела прочности а , предела текучести От и относительного удлинения 6 сталей после испытаний в натрии

Изменение предела выносливости стали различной прочности при статическом нагружении образцов и разных видах обработки показано на рис. 29. В клепаных соединениях создаются концентрации напряжений, обусловленные отверстиями для заклепок. Влияние на концентрацию напряжений не уменьшается даже тогда, когда в отверстии находится заклепка. [c.126]

Рис. 21. Предел прочности при изгибе п предел выносливости стали марки ЗОХГТ, цементованной по трем режимам (/, 2 и 2), с различным содержанием углерода в поверхностном слое, полученным путем изменения углеродного потенциала атмосферы [44]

Возможность приближенного определения скоростей резания по действительному пределу прочности без учета теплопроводности для стали различных марок с одинаковой основой обусловлена не только малой разницей в коэффициентах теплопроводности, но и тем, что обычно изменение действительного предела прочности стали различных марок с одинаковой основой отражает и изменение их теплопроводности. В результате упрочнения основы металла как путем легирования, так м путем термической обработки теплопроводность его снижается обычно тем сильнее, чем больше упрочнение. Такое влияние упрочнения на теплопроводность [c.170]

При напряжениях ниже определенного значения, называемого пределом усталости, который обычно для конструкционных сталей бывает равным половине предела прочности, ири растяжении или знакопеременных нагрузках не происходит сколько-нибудь заметного изменения в металле. [c.64]

Облучение металлов приводит к существенному изменению вида и параметров кривой упрочнения (рис. 10). Пределы текучести после облучения до больших доз (Ю — 10 см" ) у нержавеющих сталей повышаются в 1,5—3 раза, у отожженных чистых металлов критические скалывающие напряжения могут возрастать более чем в 10 раз. Предел прочности при этом, как правило, повышается в мень- [c.56]

Изменение условного предела прочности при изгибе стали 75Х в зависимости от содержания легирующих элементов приведено на рис. 37. Как видно из графика, кремний способствует 6 83 [c.83]

Фиг. 139. Изменение предела прочности литого железа и стали в зависимости от температуры при кручении (70).

Фиг. 48. Кривая изменения предела прочности стали в зависимости от температуры.

В данной работе рассматривается влияние напряжений в процессе старения хромомолибденованадиевой стали на изменение ев механических свойств. Опыты проводили на плоских микрообразцах с поперечным сечением 1x3 мм [1]. Образцы выдерживали на многопозиционной установке, позволяющей прикладывать растягивающую нагрузку одновременно к 24 образцам [2]. После старения определяли предел прочности Ов, условный предел текучести ао,2 и относительное удлинение б при различных температурах. [c.103]

Изменение структуры и свойств быстрорежущих сталей в зависимости от температуры закалки характеризует рис 214 При температуре закалки 1200—1230 °С в стали Р6М5 обеспечивается мелкое зерно аустенита (№ 10—11), содержание остаточного аустенита составляет 20—25 %, дости гается высокая твердость и красностойкость стали Предел прочности при изгибе после закалки от 1240 °С резко сни жается В стали Р18 аналогичные свойства достигаются после закалки от 1270—1290 °С Таким образом, данные изучения фазового состава, структуры и свойств быстроре жущих сталей показывают, что оптимальная температура закалки стали Р6М5 1200—1230°, а Р18 1270—1290 °С Значения оптимальных температур закалки других сталей приведены в табл 46 [c.367]

На диаграмме (фиг. 29), построенной нами по данным, приведенным в работе В. Я. Дубового, В. А. Романова [33], показано изменение предела прочности, текучести и пропорциональности сталей марок 1020, ШД-15, 25ХНМА в зависимости от концентрации электролитического водорода С . Как видно из диаграммы, с увеличением концентрации водорода в стали предел прочности снижается, а предел текучести повышается с различной интенсивностью для различных сталей. [c.80]

Повышению предела прочности, достигаемому изменением химического состава стали и применением термической обработки, соответствует значительно меньшее возрастание предела выносливости. Для стали в состоянии повышенной прочности, особенно легированной, при аь > 900—1200 Мн/м (90— 120 кГ/ммР-) предел выносливости (для гладких образцов) соответствует меньшему значению приведенного здесь коэффициента, а для стали с мартенситной или троостито-мартенситной структурой может быть еще ниже. [c.132]

Изменение амплитуды напряжений при жестком нагружении, как и изменение амплитуды деформаций при мягком нагружении, в процессе циклических испытаний определяется свойствами материала. Для одних материалов (алюминиевые сплавы, титан и низкопрочные а-сплавы на его основе, некоторые конструкционные стали) ширина петли гистерезиса при мягком деформировании по мере нара--стания количества циклов уменьшается, а амплитуда напряжений при жестком нагружении увеличивается. Для этой группы материалов характерно повышение предела пропорциональности с увеличением количества циклов нагружения, в связи с чем такие материалы относят к группе циклически упрочняющихся. Для других материалов (например, теплостойкие стали, чугуны, высокопрочные титановые а и (а+ 0)-сплавы) наблюдается обратная картина при мягком нагружении ширина петли гистерезиса увеличивается, а при жестком нагружении амплитуда напряжения снижается. Сопротивление деформированию для этой группы материа-пов с увеличением количества циклов уменьшается, а вся группа материалов относится к типу циклически разупрочняющихся. И, наконец, ряд материалов (аустенитные стали, конструкционные стали средней прочности, некоторые титановые сплавы) не изменяют сопротивления деформированию при цикпическом нагружении, форма диаграмм деформирования остается практически неизменной, а сами материалы относятся к циклически стабильным. На рис. 47 приведен характер изменения диаграмм при жестком и мягком нагружении описанных групп материалов. [c.87]

Морфологические особенности излома формируются при вязком внутризеренном разрушении как результат пластической деформации, развивающейся в зоне разрушения непосредственно В процессе образования неснлошности. Увеличение интенсивности пластической деформации и расширение объемов, где она протекает, увеличивает затраты энергии на распространение трещины. Страгивание трещины от неснлошности материала при внешнем воздействии будет зависеть не только от условий нагружения, но и от степени стеснения пластической деформации в вершине неснлошности. Исследования разрушения образцов из стали с пределом прочности 430-570 МПа при различных параметрах надреза круглого образца показали [36], что по мере изменения жесткости напряженного состояния меняется соотношение между размерами ямок на начальном этапе развития страгиваемой трещины. Испытаны на растяжение круглые образцы с разным диаметром (< s)min в минимальном сбчении и радиусом надреза р в этом сечении. В случае острого надреза 0,2 мм начальное разрушение имело место у надреза, а с мягким радиусом более 1 мм разрушение начиналось в центральном сечении образца. При указанном остром надрезе ширина ямок 20-40 мкм у надреза и далее — 40-80 мкм, тогда как у мягкого радиуса ширина ямок составила 10-20 мкм. Жест- [c.89]

Характер изменения механических свойств коррелирует с микроструктурными изменениями. К расчетному сроку эксплуатации труб из стали 12Х1МФ микроструктура становится для 70—80% труб феррито-карбидной, а механические свойства нередко снижаются ниже допустимых величин. Ориентировочным критерием оценки по механическим свойствам металла пароперегревателей из стали 12Х1МФ после 100 тыс. ч эксплуатации можно считать снижение предела прочности до 420—440 МПа и относительного удлинения до 15—18%. Для стали 12Х18Н12Т за критерий надежности можно брать снижение относительного удлинения до 18—20%, что свидетельствует о значительном охрупчивании металла. [c.217]

Влияние облучения на изменение прочностных свойств нержавею-ш их сталей видно из данных табл. 5.5. Так же как в углеродистых и низколегированных сталях, имеются большие изменения предела текучести. Однако изменения предела прочности и пластичности в результате облучения значительно меньше, чем у углеродистых сталей. Во многих случаях отмечено падение пластичности меньше чем на 50% после облучения интегральным потоком 1 нейтронIсм . Некоторые результаты [33] указывают, что после облучения интегральным потоком 5-10 нейтрон 1см предел текучести нержавеюш ей стали тина 347 при комнатной температуре сравним с величиной предела текучести для меньших потоков, что указывает на достижение насыш ения в изменении этой характеристики. Подобное насыш ение или уменьшение скорости падения пластичности также наблюдается для этой стали. [c.246]

Влияние предела прочности на износостойкость стали Д7ХФНШ при ударно-абразивном изнашивании показано на рис. 81. При ударно-абразивном изнашивании повышение предела прочности при различных энергиях удара в хрупкой области всегда положительно влияет на износостойкость стали. В этом случае изменение свойств стали при небольшой энергии удара в хрупкой области также более существенно влияет на ее износостойкость. Так, при энергии удара 5 Дж износостойкость стали при повышении предела прочности увеличивается на 35%, а при энергии удара 20 Дж — на 10%. [c.162]

Понижение температуры испытаний приводит к заметному увеличению предела выносливости а 1 гладких образцов из всех сталей, однако по отношению к изменению с температурой предела прочности это увеличение различно. Так, для мягкой стали А увеличение предела выносливости при понижении температуры больше, чем для закаленной стали Б. Вместе с тем предел шрочности при температуре—195 °С для стали Б в 1,8 раза выше, чем для стали А. Указанное обстоятельство приводит к тому, что для стали А отношение предела выносливости глад- [c.102]

На рис. 1.2 приведены для нескольких материалов кривые изменения за последние 75 лет удельной прочности, представляющей собой отношение предела прочности к удельному весу [1.1]. Можно считать, что в настоящее время у таких материалов, как сталь, алюминий, титан и др., повышение удельной прочности находится в стадии насыщения. Создание композитов, основанных на использовании стекловолокна, борволокна, углеродного волокна и т. д., позволяет получить такие удельные прочности, которые в значительной степени превосходят удельные прочности указанных выше материалов. [c.12]

Бурное развитие исследований качества стали имело место в послевоенные годы. Оно шло несколькими путями. На первой стадии развивались традиции предвоенных лет и велась дальнейшая разработка новых композиций конструкционной стали. Постепенно повышалось содержание углерода — главного носителя упрочняющей фазы в сталях. Одновременно подбиралось легирование с тем, чтобы снижение пластичности и сопротивления отрыву в связи с изменением содержания углерода не зашло слишком далеко. Так были созданы марки высокопрочной стали для авиации ЗОХГСНА, ВЛ1, ВЛ1-Д с пределом прочности Ов = 160 — 180 кПмм и ЭИ643сав = 190 — 210 кПмм . Одновременно стала ясна невозможность обеспечить дальнейшее повышение прочности путем легирования. [c.195]

Биметаллические полосы, получаемые прокаткой стальной заготовки (карты), покрытой с обеих сторон томпаком толщиной 4—6% от общей толщины полосы. Биметалл сталь — томпак производят толщиной 0,75—1,37 мм, шириной 137—160 МЛ1, длиной 1000—2000 мм, а также толщиной 2,8—3,2 мм, шириной 97—124 мм, длиной 750—2000 мм. Предел прочности полос 27—40 кГ1м.м , относительное удлинение 27—28%. Биметаллы сталь—томпак, а также сталь— медь хорошо выдерживают различные технологические операции — штамповку, сварку, лужение и пр. Изменение механических свойств биметалла при отжиге аналогично изменению свойств стали (рис. 1). [c.285]

Многими советскими и зарубежными авторами качественно установлено смещение электродного потенциала металла в процессе коррозионной усталости в отрицательную сторону. Автором совместно с А.М.Крох-мальным [118] изучен характер изменения электрохимических свойств сталей при коррозионно-усталостном разрушении. Показано, что условный предел коррозионной вьжосливости образцов железоуглеродистых сплавов в 3 %-ном растворе Na I по сравнению с испытаниями в воздухе резко понижается и его абсолютная величина при базе 5-10 циклов находится в интервале 20—50 МПа и мало зависит от исходной прочности сталей. Предел выносливости армко-железа и сталей 20 и 45 в воздухе соответственно составлял 150 220 и 250 МПа. [c.50]

При нагревании до температуры выше 700 С сталь становится весьма пластичной, теряет свои упругие свойства и легко деформируется. На графике (фиг. 48) дана кривая изменения предела прочности стали марки Ст. 3 в зависимости от температуры. Детали, подлежащие горячей обработке, должны быть равномерно нагреты до температуры светлокрасного каления, т. е. до 1000— ЮО С. [c.497]

Изучение характера излома позволило установить, что зафиксированное при повышенных температурах разупрочнение состаренной под напряжением стали 12ХГНМФ обусловлено зернограничным пустотообразованием у границ выделений, а перегиб на кривой температурной зависимости предела прочности связан с изменением микромеханизма вязкого разрушения от транс- к межзеренному (рис. 3 в, г) [6]. [c.106]

На промышленную поставку высокопрочной горячекатаной рулонной стали 08Г2СФБ толщиной 4—6 мм и шириной до 1800 мм с пределом прочности 600 МПа, предназначенной для рулонированных сосудов высокого давления, утверждено Изменение № 1 к техническим условиям ТУ—14—1—2551—78. [c.113]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...