Пластинки Расчет на изгиб

Так, в отдельных задачах разыскивается такое приближенное решение, при котором то ли граничные условия не совпадают с действительными в каждой точке наружной поверхности тела, но в интегральном смысле по всей наружной поверхности тела (или, что лучше, на отдельных участках этой поверхности) условия равновесия выполняются то ли условия равновесия для отдельных внутренних точек тела не выполняются точно, но для всего поперечного сечения (такое положение имеется в задачах сопротивления материалов при расчете на изгиб балок) или в пределах любой толщины плиты или оболочки, хотя бы и в пределах любой бесконечно малой ширины (такое положение имеет место в прикладной теории расчета тонких пластинок и оболочек и т.п.) в интегральном смысле условия равновесия выполняются. [c.58]

Под второстепенными напряжениями и деформациями понимаются те, которые по сравнению с остальными, относимыми к группе основных, настолько малы, что можно пренебречь влиянием таких второстепенных напряжений и деформаций в направлении основных напряжений. Это, конечно, не означает, что второстепенные напряжения и деформации вообще из расчета выпадают исключается лишь взаимное влияние одних на другие. Иначе говоря, принимается гипотеза о связи основных напряжений только с основными деформациями. Примером могут служить методы расчета на изгиб балок и пластинок, когда при вычислении деформации продольных волокон, параллельных нейтральному слою, не принимается во внимание роль нормальных напряжений, перпендикулярных к оси балки или перпендикулярных к срединной плоскости пластинки впрочем, это не [c.131]

При расчете на устойчивость, кроме поперечных нагрузок q, имеются и силы, действующие в средней плоскости пластинки. Эти силы могут оказать значительное влияние на изгиб, и их надо учесть при выводе дифференциального уравнения. От действия продольных сил, помимо моментов и поперечных сил (см. рис. 75), в средней плоскости пластинки возникнут тангенциальные силы, показанные на рис. 77. [c.176]

Точная теория изгиба пластинок, исходящая из основных уравнений теории упругости, весьма сложна. Ее методами пока решены только некоторые простейшие задачи. В связи с этим возникла необходимость в приближенной теории расчета пластинок, которая, основываясь на ряде допущений, давала бы близкие к точным, но более простые решения важнейших практических задач. Такая теория создана работами многих ученых в первой половине XIX в. Приближенная теория изгиба пластинок, которая называется технической теорией пластинок, базируется на следующих двух основных гипотезах (гипотезах Кирхгофа) [c.498]

Инженерная теория расчета круглых пластинок при осесимметричном изгибе основывается на общих гипотезах и допущениях, сформулированных в 107. [c.510]

Примечания. 1. В первой графе в скобках указаны прежние марки термобиметалла. 2. Под коэффициентом чувствительности понимается условная разность коэффициентов теплового расширения компонентов термобиметалла. Коэффициент чувствительности является основной величиной при расчете термобиметаллической пластинки на изгиб. 3. Значения коэффициента чувствительности термобиметалла действительны в пределах температурных интервалов постоянства коэффициента чувствительности, указанных в таблице. 4. Под режимом работы. нагрева с нагрузкой понимается режим работы пластинки (прямоугольной), один конец которой закреплен, а другой удерживается при помощи шарнира. [c.634]

РАСЧЕТ ПЛАСТИНОК НА ИЗГИБ [c.191]

РАСЧЕТ ПЛАСТИНОК НА ИЗГИБ Расчет тонких пластинок [c.159]

Плоская задача и расчет пластинок на изгиб. Задачи решают но заданным нагрузкам, массовым силам и распределениям температур граничные условия заданы в виде нагрузок или перемеш,е-ний [13], [32], [83], [84]. [c.605]

Соколов С. Н. Изгиб круглых и кольцевых пластинок, подкрепленных кольцевыми ребрами.—В сб. Расчеты на прочность, устойчивость, колебания. М., Машгиз, 1955. [c.50]

Как свидетельствуют результаты расчета прочности при растяжении плит перпендикулярно к пласти, приведенные на рис. 5.16 (кривая 2), она уменьшается незначительно при увеличении длины стружки. Таким образом, с точки зрения сохранения высоких значений прочности на изгиб и при растяжении перпендикулярно к пласти оптимальной можно считать ширину стружки 10— 15 мм. [c.212]

С момента выхода в свет первого издания этой книги применения теории пластинок и оболочек в практике значительно расширились, теория же пополнилась некоторыми новыми методами. С тем, чтобы оказать этим фактам должное внимание, мы постарались внести в книгу по возможности достаточное количество необходимых изменений и дополнений. Важнейшими дополнениями являются 1) параграф о прогибах пластинки, вызванных поперечными деформациями сдвига 2) параграф о концентрации напряжений вокруг круглого отверстия в изогнутой пластинке 3) глава об изгибе пластинки, покоящейся на упругом основании 4) глава об изгибе анизотропной пластинки и 5) глава, посвященная обзору специальных и приближенных методов, используемых при исследовании пластинок. Мы развили также главу о больших прогибах пластинки, добавив в нее несколько новых случаев для пластинок переменной толщины и ряд таблиц, облегчающих расчеты. [c.10]

В предшествующем изложении всюду предполагалось, что пластинка изгибается одними лишь поперечными нагрузками. Если кроме поперечных нагрузок в условиях задачи имеются еще и силы, действующие в срединной плоскости пластинки, то эти последние силы могут оказать значительное влияние на изгиб пластинки, и потому при выводе дифференциального уравнения изогнутой поверхности их необходимо принять в расчет. Поступая, как и в случае поперечной нагрузки (см. 21, стр. 96), рассмотрим равновесие малого элемента, вырезанного из пластинки двумя парами плоскостей, параллельных координатным плоскостям xz и yz (рис. 191). В отличие, однако, от случая, рассмотренного в 21, у нас теперь будут еще и силы, действующие в срединной плоскости пластинки. Обозначим величину этих сил по отнесении их к еди- [c.421]

Эта приближенная формула дает вполне удовлетворительные результаты для прямоугольных контуров, близких к квадрату. Для квадрата погрешность, как показывает сравнение с числами таблицы С, не превосходит 2,5%. В случае Ь/а=1/2 погрешность около 5%. С дальнейшим возрастанием длины пластинки погрешность возрастает, так как действительная поверхность изгиба пластинки все больше отклоняется от принятой при расчете формы изгиба. Мы воспользуемся тем обстоятельством, что приближенная формула дает удовлетворительные результаты для контуров, близких к квадрату, и определим для таких контуров влияние растягивающих усилий Ti и Гг на прогиб. [c.208]

Та- же схема расчета с заданием начальных отклонений от идеальной формы распространяется и на задачи определения критического времени для сжатых и изгибаемых элементов, у которых в процессе ползучести развиваются изгибно-крутильные деформированные формы. Такая задача для сжатой трубы с открытым контуром поперечного сечения имеющим одну ось симметрии, рассматривалась в [265]. Для решения используется вариационный метод [292]. Крутильная форма выпучивания сжатой пластинки исследовалась на стержневой модели в [206]. Здесь же получено решение для бокового выпучивания балки с высокой стенкой при чистом изгибе в условиях ползучести. - [c.268]

На рис. 77, а представлена одна из конструкций несущих платформ. Основными конструктивными элементами платформы являются пол, усиленный продольными ребрами замкнутого сечения, боковые борта, имеющие наклонный участок при переходе к полу, обвязки переднего борта, обвязки боковых бортов и задняя обвязка. Все обвязки имеют замкнутое сечение. Таким образом, платформа представляет собой пространственную тонкостенную конструкцию, которая эквивалентна открытой призматической (складчатой) системе. Расчет такой конструкции можно вести методом конечных элементов (МКЭ) с использованием балочного и оболочечного элементов. Для расчета автомобильных конструкций в настоящее время наиболее часто используют плоский треугольный симплекс-элемент. Например, таким элементом можно моделировать борта платформы. Однако функция, характеризующая перемещения в плоскости такого элемента, представляет собой полином первой степени, поэтому распределение деформаций и напряжений по стороне элемента постоянно, в то время как при закручивании открытых призматических (складчатых) систем каждая складка-пласти-на работает на изгиб в своей плоскости, что приводит к неравномерному распределению деформаций по ширине пластины. На рис. 77, б приведено характерное распределение деформаций по контуру призматической оболочки при кручении, соответствующее эпюре секториальных координат. По ширине наклонной пластины происходит резкое изменение продольных деформаций. Если этот участок моделировать треугольным элементом, то распределение деформаций будет равномерным, что приведет к большим ошибкам [c.135]

При расчете днища поршня, например, его проверяют на изгиб как свободно опирающуюся на цилиндр, равномерно нагруженную круглую пластинку, т. е. без учета влияния защемления днища и ребер. [c.154]

В случае трехслойных пластинок и оболочек с конструктивно анизотропным средним слоем (гофр, соты) в расчетах на общий изгиб и устойчивость используют приведенные (эквивалентные) модули упруго- [c.252]

Для таврового и двутаврового сечения рельса при расчете на отгиб полок используется теоретическое решение задачи, полученное для изгиба сосредоточенной силой тонкой пластинки, заделанной по длинному краю. Сохраняя принятые направления координатных осей при отгибе полки рельса вертикальной силой давления от колеса Р, приложенного на расстоянии е от вертикальной стенки рельса, находим значения местных нормальных напряжений изгиба [c.54]

Соколов С. Н. Изгиб круглых и кольцевых пластинок, подкрепленных кольцевыми ребрами. Сб. Расчеты на прочность, жесткость, устойчивость и колебания . Московский станкоинструментальный ин-т. Машгиз, 1955. [c.88]

Исследование упругой устойчивости пластинок под нагрузками различных типов и при различных краевых условиях было введено в практику судостроительного проектирования впервые при сооружении русских дредноутов ). Постановка линейного корабля в док на одном лишь вертикальном киле предъявляет высокие требования прочности и упругой устойчивости к поперечным переборкам, В связи с этим была разработана теория устойчивости пластинок, усиленных ребрами жесткости, о которой мы упоминали выше (см. стр. 495), а также поставлена серия испытаний на моделях размерами 4,5 X 2,1 м. В расчете на изгиб плоских перекрытий из соединенных между собой продольных и поперечных балок был использован метод Рэлея—Ритца ), позволивший получить для этой задачи достаточно точные решения. [c.526]

Заметим, что градиент w имеет на границах элемента компоненты, являющиеся полиномами второй степени от одной переменной, Каждый такой полином определяется тремя параметрами, но для нахождения этих параметров имеется всего два условия на концах прямолинейного участка границы, следовательно, производная от W при переходе через границы терпит разрыв и, следовательно, соответствующее поле перемещений не входит в область определения функционалов, встречающихся в задаче изгиба пластинки. Несмотря на это обстоятельство, численные эксперименты показали, что подобные конечные элементы позволяют получать удовлетворительную точность (в последнее время данный прием получил и теоретическое обоснование). Поэтому такие элементы nn-ipoKo используются в конкретных расчетах. [c.147]

Советский ученый А. А. Гвоздев распространил расчет балок исходя из модели жесткопластического материала на изгиб иластинок. В качестве предельного пластического состояния для любого сечения пластинки он принял возникновение цилиндрического пластического шарнира, в котором образуется двугранный угол любой величины при постоянном предельном значении изгибающего момента. Упругие деформации пластинки в соответствии с моделью жесткопластического материала считаются малыми по сравнению с пластическими. А сани пластические деформации принимаются малыми по сравнению с толщиной пластинки, что позволяет применять линейную теорию изгиба пластинок, [c.243]

После выбора подачи рассчитывают на прочность пластинки из твердого сплава, для чего находят соответствующую ей вертикальную силу резания Р , сопоставляют ее с силой резания, допускаемой прочностью пластинки для заданных условий обработки. Если фактическая вертикальная сила резания не превышает допускаемой, то подача выбрана правильно, в противном случае выбранную подачу уменьшают. Проверку выбранной подачи по прочности державки резца производят расчетом державки на изгиб. Силу Рг (кг), допускаемую по прочности державки, определяют по следуюпцш формулам [c.232]

В инженерных расчетах предполагается, что для пластинок, лежащих на твердом упруго реагирующем основании от основания на пластинку передается реактивное давление, пропорциональное прогибам w пластинки д=—кш, где к — эмпирически заданная постоянная кг1см ). Тогда прогибы и напряженное состояние при изгибе упругих пластинок, покоящихся на упругом основании, определятся из уравнения [c.322]

Под коэффициентом чувствительности понимается условная разность коэффициентов теплового расширения компонентов термобиметалла. Коэффициент чувствительности является основной величиной при расчете териобиметаллической пластинки на изгиб. [c.139]

В главах VII и XXXI книги I] приведены способы расчета на прочность круглых пластин, усиленных радиальными ребрами, расположенными симметрично относительно срединной плоскости пластинки, при осесимметричном изгибе и растяжении пластинки. Последняя рассматривается как конструктивно анизотропная пластинка. [c.98]

Справочник машиностроителя Том 3 Изд.2 (1956) -- [ c.191 ]

Справочник машиностроителя Том 3 Изд.3 (1963) -- [ c.159 , c.169 ]

Справочник машиностроителя Том 3 Издание 2 (1955) -- [ c.191 ]

Справочник машиностроителя Том 6 Издание 2 (0) -- [ c.3 , c.191 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...