Фрезы Испытания на износ

Одной из исходных величин при определении наивыгоднейшего режима резания является, как известно, критерий затупления. На практике при испытании фрез, как и резцов, иногда принимают за признак затупления повышение расходуемой мощности на 10— 15% в сравнении с нормальной. Этот критерий прост и удобен в производственных условиях, но далеко не точен и не показателен, так как он не определяет ни места, ни характера износа фрезы кроме того, для некоторых типов фрез (например, фасонных) допустима слишком малая степень затупления, чтобы это могло отразиться на потребляемой станком мощности. Более того, с постепенным углублением лунки на передней поверхности зуба фрезы необходимая мощность нередко уменьшается и только по мере дальнейшего износа задней грани инструмента и выкрашивания режущей кромки будет наблюдаться повышение расходуемой энергии. Поэтому при исследовании процесса резания в качестве критерия затупления режущего инструмента принимается определенная величина фаски износа по задней поверхности зуба h . [c.338]

Так как зависимость размерного износа зуба фрезы от пути резания кг = 1) носит линейный характер (рис. 120), то и при торцовом фрезеровании зависимость ко.п= ) также может быть получена на основе сокращенных испытаний. [c.192]

Результаты испытаний показывают, что при фрезеровании твердосплавными фрезами следует ожидать значительного повышения производительности. На основании приведенных данных еще нельзя делать экономические расчеты. Для такого расчета необходимо знать допустимую ширину площадки износа и число возможных переточек эти величины могут быть определены на основании опыта эксплуатации твердосплавных фрез. [c.114]

При испытании фрез с а = 15° зубья фрезы изнашивались только по задней поверхности. Развитие износа происходило неравномерно. Наиболее интенсивному изнашиванию подвергался верхний участок режущей кромки (см. фиг. 3,6). [c.20]

Проведенные авторами исследования по определению рациональных значений геометрических параметров режущей части цилиндрических твердосплавных фрез были выполнены на консольно-фрезерном станке мод. 6Н81 однозубой цилиндрической фрезой диаметром О = 225 мм, оснащенной сменным ножом из твердого сплава ВК4. Обрабатывались заготовки электротехнического гетинакса марки Г по ГОСТу 2718-54 размером 480 X 120 X 12 мм. Все опыты были проведены при попутном фрезеровании при постоянных V = 670 м мин = 0,317 мм1зуб t = 2 мм. В процессе стойкостных испытаний определялись оптимальные значения переднего и заднего углов, угла спирали зуба, упрочняющей фаски на передней поверхности и цилиндрической ленточки на задней поверхности зуба фрезы. Во время опытов производились наблюдения за изнашиванием инструмента, характером стружкообразования, качеством и микронеровностями обработанной поверхности. Продолжительность основных опытов была равна 200 мин, что соответствует при выбранном режиме резания износу задней поверхности ножа из твердого сплава ВК4 на величину кз = 0,12 0,14 мм, которая была принята критерием затупления. [c.87]

Испытания производятся тремя резцами при глубине резания i = 3 мм и подаче s = 6,75 M.4jo6 и тремя фрезами при < = 4 м.ч, ширине фрезерования В = 20 мм и подаче на зуб = 0,1 мм с охлаждением 5% -ным раствором эмульсола (10 л мин) при обработке стали и без охлаждения при обработке чугуна. Испытание ведут до полного износа режущих кромок инструментов, которому соответствует износ по задней грани Ад при работе резца по стали 2—3 мм, при работе резца по чугуну 4—5 мм. при работе концевой фрезы по стали и чугуну 0,6—1,2 мм. [c.36]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...