Износ и стойкость фрез. Скорость резания

ИЗНОС и СТОЙКОСТЬ ФРЕЗ. СКОРОСТЬ РЕЗАНИЯ ПРИ ФРЕЗЕРОВАНИИ [c.17]

ИЗНОС И СТОЙКОСТЬ ФРЕЗ. СКОРОСТЬ РЕЗАНИЯ И МАШИННОЕ [c.213]

Износ и стойкость фрез. Стойкостью, плн периодом сгой/сост , называется время (в минутах) непрерывной работы фрезы между двумя ее переточками и обозначается буквой Т. Период стойкости зависит от величины износа, допустимого для дайной фрезы, а износ и, следовательно, стойкость очень сильно зависят от скорости резания. [c.18]

Элементы срезаемого слоя 59. Поперечное сечение и объем срезаемого слоя 60. Равномерность фрезерования 61, Составляющие силы резания и мощность при фрезеровании 62. Материалы, применяемые для изготовления фрез 63. Износ и стойкость фрез 64. Скорость резания 65. Выбор рациональных режимов фрезерования 66. Классификация фрез 67. Новые конструкции торцовых твердосплавных фрез Заточка и контроль фрез после заточки [c.279]

Зависимость скорости резания V от стойкости фрезы 7ф в графической форме показана на рис. 14.33. Эта кривая построена по значениям скорости резания и стойкости фрезы в точках пересечения линии критерия допустимого оптимального износа с кривыми износа. [c.241]

При пазовом фрезеровании гетинакса концевая фреза находится в неблагоприятных условиях резания, так как вследствие плохих условий отвода тепла из зоны резания и абразивного воздействия материала режущие кромки инструмента подвергаются интенсивному изнашиванию. Этим объясняется, что при пазовом фрезеровании гетинакса при.меняются сравнительно низкие скорости резания. При проведении исследования изучалось влияние скорости резания, подачи, ширины фрезерования и диаметра фрезы на характер, величину износа и стойкость инструмента. Исследования проводились фрезами диаметрами 22 28 44 мм в диапазоне скоростей резания 48—100 м/мин, подач на один зуб фрезы 0,15—0,42 мм, при ширине фрезерования о [c.54]

Влияние скорости резания на износ и стойкость угловых фрез исследовалось прн постоянных диаметре фрезы Вфр = 115 мм ширине фрезерования Б = 14 мм глубине резания = 7 мм подачи на зуб фрезы 5г = 0,2 мм и оптимальных значениях переднего и заднего углов, соответственно равных V = Ю и а = 15°. [c.58]

При проведении исследования, наряду с изучением влияния различных параметров на износ и стойкость инструмента, особое внимание было уделено установлению характера и степени влияния скорости резания, подачи, глубины резания и диаметра фрезы на шероховатость обработанной поверхности, являющуюся одним из главных факторов, лимитирующих повышение режимов резания при фрезеровании текстолита. [c.67]

Для правильного выбора скорости резания следует принять наиболее рациональную стойкость фрезы, соответствующую нормальному затуплению (износу), и применить соответствующее охлаждение. [c.294]

Скорость резания при резьбонарезании, исходя из стойкости инструмента и его допустимого износа, определяют по формулам для резцов и фрез [c.100]

О меньшей роли температурного фактора в процессе износа при фрезеровании быстрорежущими фрезами по сравнению с точением быстрорежущими резцами также свидетельствует меньшее влияние скорости и, следовательно, температуры резания на стойкость фрез. [c.263]

Работа из-под корки положительно характеризует встречное фрезерование. К этому же можно было бы отнести и постепенно увеличивающуюся нагрузку на зуб, если бы зуб начинал резать сразу в точке К (см. рис. 237). На участке КМ зуб подвергается сильному трению и интенсивному износу. Поэтому при отсутствии у заготовки корки стойкость фрезы при попутном фрезеровании (когда зуб начинает резать сразу) выше по сравнению со стойкостью при встречном фрезеровании при одинаковой же стойкости попутное фрезерование позволяет работать с более высокой скоростью резания, обеспечивая наибольшую производительность. Повышение стойкости в 3 раза наблюдается при тонких стружках [c.255]

При увеличении режимов резания стойкость инструмента снижается. Это снижение происходит, главным образом, за счет сокращения периода нормального износа. При чрезмерно большом режиме резания, период нормального износа очень сильно сокращается и стойкость инструмента катастрофически снижается. Например, на фиг. 55 показаны графики износа одной и той же фрезы яри различных скоростях резания. При скорости резания [c.71]

При попутном зубофрезеровании, наоборот, в начале резания толщина стружки максимальная, а в конце - минимальная. В начале резания режущие кромки свободно врезаются в металл, в результате чего создаются благоприятные условия резания. Период стойкости инструмента повышается на 10 -30 %, достигается хорошее качество поверхности зубьев и образуется меньше заусенцев на торцах при выходе фрезы. При попутном фрезеровании вследствие более благоприятных условий резания, повышая скорость резания и подачу, можно обработать то же самое число зубчатых колес при том же примерно износе, но за более короткое время. [c.658]

Рнс. 5.7. Зависимость износа фрез Аз и их стойкости Т от скорости резания и подачи при обработке сталей марок 9ХС (а) и ХВГ (бив) [c.191]

ХВ5 Повышенная стойкость против износа Токарные и строгальные резцы для тяжелых работ, фрезы для обработки твердых сталей с небольшой скоростью резания [c.207]

Инструментальная легированная сталь применяется для изготовления режущих, измерительных, ударно-штамповых инструментов. По качеству инструмент кз этой стали значительно превосходит инструмент из углеродистой стали, он тверже, лучше противостоит износу. Режущий инструмент выдерживает большую температуру, не теряя своей твердости. В этом случае можно вести обработку на высоких скоростях резания. Легирующими элементами в инструментальной стали являются хром, вольфрам, ванадий и др. Они повышают стойкость инструмента, производительность его при металлообработке резко возрастает. Измерительные инструменты — резьбовые калибры, скобы и др. — изготавливают из стали марок 7ХФ, 9ХФ, Х14, ИХФ (содержание углерода в стали марки ПХФ 1,1%). Режущий инструмент (фрезы, сверла, метчики, развертки) получают из стали [c.68]

Для правильного определения скорости резания в зависимости от диаметра, материала и геометрических параметров фрезы, в соответствии с выбранной подачей на один зуб, следует принять наиболее рациональную стойкость фрезы, соответствующую нормальному затуплению (износу), и применить соответствующее охлаждение фрезы. [c.61]

Исходя из допускаемого износа режущей части инструмента устанавливают период стойкости фрезы, т. е. длительность непрерывной работы ее от заточки до заточки при нормальном затуплении. Период стойкости обозначают Т и измеряют в минутах непрерывной (машинной) работы фрезы. Известно, что чем выше скорость резания, тем скорее фреза тупится и, следовательно, период стойкости ее становится меньше. Наоборот, чем скорость резания меньше, тем дольше фреза будет работать без переточки и, следовательно, иметь больший период стойкости. При этом период стойкости фрезы значительно изменяется даже при незначительном изменении скорости резания. Так, при обработке конструкционной стали = 75 кГ/мм торцовой фрезой, оснащенной пластинками твердого сплава, увеличение скорости резания на 15% вызывает уменьшение периода стойкости вдвое, а уменьшение скорости резания на 20% вызывает увеличение периода стойкости втрое. [c.62]

Работа из-под корки положительно характеризует встречное фрезерование. К этому же можно было бы отнести и постепенно увеличивающуюся нагрузку на зуб, если бы зуб начинал резать сразу в точке К (фиг. 207). Однако вследствие наличия радиуса округления р зуб начинает резание только в точке М, подвергаясь на участке КМ сильному трению о наклепанную поверхность резания, образованную впереди идущим зубом, вследствие чего происходит интенсивный износ по задней поверхности. Поэтому при отсутствии у заготовки корки стойкость фрезы при попутном фрезеровании (когда зуб начинает резать сразу) выше по сравнению со стойкостью при встречном фрезеровании при одинаковой же стойкости попутное фрезерование дает возможность работать с более высокой скоростью резания, обеспечивая более высокую производительность. Наибольшее повышение стойкости (в 3 раза) наблюдается при тонких стружках (5 <0,12 мм/зуб), когда длина дуги скольжения КМ при встречном фрезеровании (фиг. 207) будет больше. [c.348]

Например, для фрезерования слоистых пластмасс (гетинакса, текстолита, стеклотекстолита) иногда рекомендуют скорости резания твердосплавными фрезами в интервале 1000—1500 м/мин, так как в этих условиях, по мнению ряда авторов, деструкции материала и прижогов на обработанной поверхности не наблюдается (если износ фрез при этом не превышает 0,15 мм). Однако результаты исследования стойкости фрез позволяют рекомендовать скорости резания лишь в интервале 500—700 м/мин. Аналогично и при фрезеровании термопластов рекомендуемые скорости резания (по фактору стойкости) находятся в интервале 300—900 м/мин. [c.39]

Скорость фрезования, как и для всех других методов обработки, является основным фактором производительности. Изучение этой физической величины связано с изучением износа и температурных явлений. Выше были рассмотрены наиболее существенные результаты наблюдения за износом инструмента при фрезовании. Основной задачей, связанной с выбором скорости резания, нужно считать установление зависимости периода стойкости фрезы от скорости резания Г = f v). [c.422]

Угловое фрезерование применяется главным образом для снятия фасок и уса и является распространенной операцией при обработке слоистых пластмасс. При этом виде фрезерования авторами исследовалось влияние скорости резания, подачи, диаметра фрезы и ширины фрезерования на стойкость и износ угловых фрез (фиг. 21). [c.58]

При угловом фрезеровании с уменьшением ширины фрезерования также уменьшается и глубина резания. В связи с этим при угловом фрезеровании и изменение ширины фрезерования довольно значительно влияет на стойкость фрезы. Это подтверждается приведенными на фиг. 21, г графиками износа угловых фрез по задней поверхности, полученными при скорости резания [c.60]

На основании полученных частных зависимостей после соответствующей математической обработки были найдены обобщенные формулы зависимости скорости резания от отдельных параметров режима резания и стойкости. Из опытных данных авторов и литературных данных [22], [19] известно, что зависимости износа фрез от продолжительности их работы при разных режимах резания, построенные в двойных логарифмических координатах, с достаточной для практики точностью, имеют вид параллельных прямых линий. Обобщенная формула для цилин- [c.100]

При высоких скоростях резания и одновременно больших подачах совместное действие увеличенной силы резания и большого нагревания режущей части зубьев приводит к ускоренному износу и к низкой стойкости фрезы. Для обеспечения высокой [c.153]

Исследование влияния скорости резания на износ и стойкость фрез, а также на шероховатости обработанной поверхности проводилось в диапазоне скоростей резания от 183 до 365 м1мин при постоянных значениях подачи Зг = 0,1 мм1зуб и глубине резания I = 2 мм (фиг. 24, а). [c.67]

Исследование влияния скорости резания на износ и стойкость фрезы производилось при следующих условиях обработки. Скорость резания изменялась от 335 до 840 м1мин. При этом подача была равна 0,1 мм1зуб, глубина резания — 44 мм, диаметр фрезы — 176 мм. Результаты этих опытов показаны на фиг. 28, а и 29, в. [c.73]

Для торцовых фрез из быстрорежущей стали средними величинами максимально допустимого износа по задней поверхности при обработке конструкционной стали и чугуна являются 1,5—2 мм при грубой обработке 0,3—0,5 мм при получистовой. Для торцовых фрез, оснащенных пластинками из твердых сплавов, при обработке сталей /1з = 1 -4- 1,2 мм, а при обработке чугунов Лз = 1,5 -f- 2 мм. Зависимость между скоростью резания и стойкостью выражается общей формулой (см. стр. 101). Для торцовых фрез с твердым сплавом Т15К6 при обработке сталей т = 0,2 при обработке серых чугунов (сплав ВК6) т = 0,32. Для торцовых фрез из быстрорежущих сталей оптимальная стойкость Т = 120- -240 мин для торцовых фрез с пластинками из твердых сплавов Т = 120 -f- 420 мин. [c.264]

Величина переднего угла оказывает влияние не только на износ передней грани. С увеличением переднего угла уменьшается радиус округления режущей кромки. Поэтому в тех случаях, когда инструмент изнашивается только по задней грани, увеличение переднего угла до его рационального значения снижает скорость износа задних граней инструмёнта. На, графике (фиг. 78) показано изменение износа задней грани и стойкости, концевой фрезы при обработке стал ОХМ на следующих режимах резания подача на один зуб 0,108 мм, скорость резания 35,5 mJmuh, глубина резания А мм, ширина фрезерования 16 мм. Здесь так же, как и случае износа по передней грани, наблюдается уменьшение износа и увеличение стойкости при увеличении переднего угла только до определенной величины (в данном случае 20°), а дальнейшее увеличение его сопровождается возрастанием износа и резким снижением стойкости. [c.95]

В подтверждение приведем результаты специальной серии опьь тов по проверке роли свободного доступа СОЖ к зоне резания и напряженности процесса резания. При торцовом фрезеровании в условиях, близких к дисковому (одинаковые длина контакта, сечение срезаемого слоя, условия врезания и выхода зуба из заготовки, скорость резания), влияние СОЖ аналогично тому, что было при дисковом фрезеровании наибольшая стойкость получена при работе с маслом ИС-12, а при работе с хМР-1 стойкость в 2,5 раза меньшая (рис. 64). С увеличением длины контакта зуба фрезы с заготовкой в 5 раз относительная эффективность СОЖ МР-1 и ИС-12 изменяется противоположно (рис. 64, б) значительно эффективней становится СОЖ М.Р-1, причем с ее применением возрастает и величина предельно допустимого износа инструмента, т. е. результаты приближаются к характерным для операций с затрудненным доступом СОЖ в зону резания. [c.148]

Попутное и встречное зубофрезерование. В зависимости от направления подачи относптельно направления вращения фрезы различают попутное и встречное зубофрезерование (рис. 271). Прй попутном зубофрезеровании толщина стружки в начале резания максимальная, а в конце — минимальная при встречном наоборот в начале — минимальная, в конце — макспмальная. Прн попутном зубофрезеровании вследствие благоприятных условий образования стружки повышается период стойкости инструмента на 10—30%. В этом случае, повышая скорость резання или подачу, можно обрабатывать то же самое количество зубчатых колес, при том же прямерно износе, но за более короткое время. Кроме того, уменьшается нагрузка при резании, устраняются выхваты на профилях зубьев, возмол<ные при встречном фрезеровании, образуется меньше заусенцев. Однако для попутного зубофрезерования требуются более жесткие станки и технологическая оснастка. Чтобы обеспечить равномерное перемещение [c.401]

Для фрезерования дисковыми фрезами рекомендуют фрезы с параметрами у = 0°, а=18° угол наклона режущей кромки а = 15 20°. За критерий затупления принимают износ по задней поверхности бз=0,6лш. При работе дисковыми фрезами с твердосплавными пластинками не следует применять для охлаждения 5%-ную эмульсию, так как стойкость фрез снижается в 10—12 раз. При подаче 0,03—0,06 мм зу6 и глубине резания =4ч-40 мм рекомендуемая скорость резания колеблется в пределах у = 60-4-150 м1мин. [c.81]

Для правильного назначения скорости резания по выбранным материалу, геометрическим параметрам и диаметру фрезы в соответстзии с выбранной подачей на один зуб следует принять наиболее рациональную стойкость фрезы, соответствующую нормальному затуплению (износу), и применять соответствующее о.хлажденне фрезы. [c.465]

Обрабатываемое колесо отводится от инструмента после нарезания всех зубьев. Обрабатываемое колесо поворачивается делительной головкой после нарезания каждой впадины между зубьями во время прохождения беззубого участка протяжки. Скорости резания при протягивании стальных колес средних модулей составляют 25—35 м мин. Подачи на черновые режущие зубья протяжки (перепад по высоте зубьев) составляют до 0,2 мм1зуб, а на чистовые — от 0,1 до 0,02 ммЬуб, причем каждый чистовой зуб имеет постепенно уменьшающуюся подачу от первого зуба, вступающего в резание, до последнего. Последний или предпоследний зуб является калибрующим. Он окончательно формирует все зубья колеса, этим обеспечивается получение высокой точности зубчатых колес. Колеса, нарезанные кругодиагональной протяжкой, имеют 7—6-ю степени точности. Чистота обработанной поверхности соответствует 5—6-му классам. Кругодиагональнсе протягивание обеспечивает автоматическое получение бочкообразных зубьев колес. Процесс отличается высокой производительностью — время нарезания одного зуба колеса среднего модуля (т = 5 мм) составляет от 1,5 до 4 сек. Это в 3—5 раз производительнее зубофрезерования червячными фрезами. Стойкость протяжек высокая можно обработать 2000—2500 зубчатых колес между переточками и до полного износа режущей части 25 ООО— 30 ООО шт. (модуль m = 4 мм, число зубьев z = 20) [c.235]

Повышение подачи от 0,05 до 0,21 мм зуб при соблюдении постоянства оптимальной температуры резания (за счет соответствующего снижения скоростей резания) приводит к снижению величины оптимального поверхностного относительного износа и повышению размерной стойкости фрезы. Для указанного диапазона подач при фрезеровании стали 1Х18Н9Т однозубой фрезой ВК8 взаимосвязь между 5 , о и Ло.п.о может быть выражена параметрическими уравнениями максимальной размерной стойкости [c.189]

Влияние подачи на стойкость и износ угловых фрез изуча-лось при подаче, равной 0,1 0,2 0,4 0,63 0,8 мм1зуб и постоянных скорости резания 254 м1мин, глубине резания 7 мм, ширине фрезерования 14 мм, диаметре фрезы 115 мм, переднем угле 10 и заднем угле 15°. [c.60]

Рис. 4. Зависимость поверхностного относительного износа, длины пути резания, стойкости и средней температуры контакта от скорости резания при торцовом фрезеровании сплава ЖС6К фрезой ВК8 с подогревом заготовки (Л = 85 лш 1 = =0,5 мм В=60 мм Лз=0,4 мм-, Зг — = 0,1 мм зуб)

Дальнейшая обработка осуществлялась при подаче = = 0,12 мм зуб = 118 мм мин) и скорости резания v = = 141 mImuh. При этих режимах резания стойкость фрезы составляла 180 мин ширина фаски износа по задней грани ее зубьев Лэ = 1,5 -ь 2 мм. [c.156]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...