Сечение и фаза

Псевдо Р-титановые сплавы содержат в структуре в основном Р фазу, упрочняются термической обработкой в значительных сечениях и обладают высокой пластичностью в холодном состоянии. Термическая стабильность выше 200 С не велика, особенно при нагружении. [c.320]

Перейдем к анализу процедуры осреднения, которая используется в модели раздельного течения. Гидродинамические параметры обеих фаз представляют собой некоторые функции пространственных координат г и времени (, а также зависят от распределения макрочастиц данной фазы в пространстве координат и импульсов. В связи с этим используются четыре типа осреднения таких функций. Во-первых, это пространственное осреднение мгновенных значений гидродинамических функций (например, осреднение по объему, который занимает данная фаза, по площади сечения и т. п.), во-вторых, это осреднение по некоторому промежутку времени локальных величин, в-третьих, это осреднение локальных мгновенных величин по ансамблю (например, [c.192]

Суммирование волн, приходящих в точку наблюдения от всех поперечных сечений светящегося объема, выражено интегралом по г в формуле (222.3). Результат этого суммирования определяется соотношением между фазой ф(г ) и фазой fe, отражающей различие расстояний между точкой наблюдения и положениями разных атомов. Если ф(г ) не зависит от г, то волны, приходящие в точку наблюдения от слоев источника, отстоящих на расстояние половины длины волны, будут гасить друг друга в этом случае максимальное значение интеграла в (222.3) оказывается равным >./я, причем достигается оно, очевидно, тогда, когда на длине источника L укладывается нечетное число полуволн. [c.773]

Очень важными для исследования проблемы ядерных сил являются опыты с поляризованными пучками, которые позволяют более полно решить задачу определения фаз по измеренным на опыте сечениям и, значит, уточнить вид ядерного потенциала. [c.537]

Скорость от точки к точке меняется по тому же закону, что и смещение, но смещение и скорости сдвинуты друг относительно друга по фазе на я/2. Скорость данной точки стержня достигает максимума, когда смещение этой точки падает до нуля. Представим себе для какого-то момента времени распределения смещений и скоростей волны в стержне. Если мы отметим сечения / и которые имеют в данный момент наибольшее смещение (рис. 445, а), то в этот же момент наибольшую скорость имеют сечения 2 н 2, находящиеся на расстоянии X/i от мест наибольшего смещения (смещения указаны вертикальными штриховыми линиями, скорости — горизонтальными стрелками). Можно сказать, что волна скоростей сдвинута относительно волны смещений по времени на Т/4, а в пространстве — на Х/А. [c.679]

Каждый член, стоящий в правой части уравнения (6.38), определяет количество теплоты, вынесенное в основной объем жидкости в единицу времени с единицы площади теплоотдающей поверхности соответственно за счет турбулентного обмена, в форме избыточной энтальпии перегретой жидкости, выталкиваемой из пристенной области паровыми пузырями, а также в форме работы, затраченной на образование поверхности раздела фаз. В этом уравнении и Wi — температура и скорость жидкости на границе между ламинарным слоем и турбулентным ядром потока соответственно t и W — средние температура и скорость в ядре потока У — объем жидкости, захватываемый одним паровым пузырем при отрыве от поверхности нагрева А и F — соответственно площади поперечного сечения и поверхности трубы С — константа. [c.185]

В формулу (2) входят два эффективных сечения" и о они вычисляются через фазу tj, которая рассматривается как функция параметра столкновения р ад [c.497]

Рассмотрим общий случай композита (рис. 1), в котором две фазы 1 и 2 имеют по длине постоянное поперечное сечение и который подвержен растяжению. При малых деформациях всюду [c.442]

Особенно тщательно исследовалась проблема выбора оптимального сечения и числа проводов. Было установлено, что оптимальное сечение провода равняется 300 мм , фаза должна состоять из 8 сталеалюминиевых проводов, расположенных по вершинам правильного многоугольника. [c.96]

Помимо изложенного существует также метод, позволяющий определять средний модуль упругости композитов, армированных дискретными волокнами и дисперсными частицами [2.11]. На рис. 2.11 показан элементарный куб, в котором заключена одна дисперсная частица. В некотором сечении, соответствующем координате х, площадь поперечного сечения дисперсной фазы равна Af, а площадь сечения матричной фазы равна Ат- Положим, что в рассматриваемом сечении деформация е является постоянной. Куб имеет ребра, длина которых равна единице, и находится под действием сил Р. Для такого единичного куба можно записать [c.34]

Если сечения частиц фазы (т. е. их форма и размеры) чрезвычайно неоднородны, k принимают равным единице. Если же сечения зерен (частиц) фазы равноосны и распределены в объеме (или в плоскости шлифа) достаточно равномерно, коэффициент k можно уменьшить до 0,45. Если в структуре материала очень сильно развита полосчатость, что очень часто наблюдается на продольных шлифах прокатанного сплава, секущие следует располагать перпендикулярно оси преимущественной ориентации. В этом случае можно принять k = 0,4. [c.489]

При проектировании задаются размерами продувочных окон и фазами их открытия и находят располагаемое. время — сечение" при [c.85]

Увеличению производительности способствовали следующие основные факторы 1) повышение скорости прокатки 2) разделение всего производственного процесса на ряд отдельных стадий 3) увеличение сечения и веса исходных слитков и заготовок 4) усовершенствование калибровки валков 5) механизация вспомогательных операций при прокатке 6) автоматизация технологических процессов и электроприводов как завершающая фаза устранения влияния человека на работу механизмов и создание постоянного ритма работы станов. [c.148]

Отклонения формы от геометрического профиля поперечного сечения детали являются суммой переменных частей тех же составляющих погрешностей yi, выраженных в виде элементарных гармонических функций с амплитудой и фазой г[)з (здесь s — порядок гармоники) [c.244]

Как следует из выражения (8.12), для определения отклонений формы в поперечном сечении необходимо знать амплитуду и фазу каждой гармонической составляюш,ей профиля. Для периодических упругих деформаций технологической системы СПИД при шлифовании, когда имеет место единственная s-я гармоника неровностей заготовки и действуют только вынужденные колебания станка с единственной частотой со, в гл. 14 приведены формулы [c.245]

Как следует из выражения (14.6), для определения отклонений формы в поперечном сечении необходимо знать амплитуду и фазу каждой из гармонических составляющих профиля. Выражения амплитудно-частотной Л (о) и фазо-частотной ф ((о) характеристик элементарно определяются по выражению (14.12) [c.486]

Таким образом, здесь указаны пути теоретико-вероятностного расчета амплитуды и фазы каждой гармонической составляюш,ей профиля сечения в функции исходных факторов. По амплитуде и фазе может быть определена погрешность формы как практически предельное поле рассеивания ординат реального профиля относительно идеального по методике, изложенной в гл. 11. [c.491]

Уравнения (5.8), описывающие поведение и дискретной фазы, имеют одну пятикратно вырожденную характеристическую поверхность, являющуюся поверхностью тока дискретной фазы. Отсюда следует, что в выходном сечении и на внешней границе канала параметры частиц полностью определяются течением в канале и граничные условия здесь не задаются. Эти условия должны быть установлены во входном сечении и на тех участках выходного сечения, где с <0. Авторы [131] предполагают, что возвратные течения несущей фазы, возникающие при определенных условиях, не содержат жидкой фазы. В действительности это предположение не реализуется, так как возвратные течения увлекают капли за счет механического взаимодействия фаз и главным образом вследствие отрыва двухфазного пограничного слоя и пленки на корневом обводе канала. [c.172]

При неравномерном распределении параметров и фаз в выходном сечении сопла формулы (6.1) — (6.3) имеют смысл локальных характеристик. В этом случае необходимо вводить интегральные характеристики, уточняя предварительно понятие теоретического процесса. Предполагая, что распределение фаз и статических давлений по сечению сохраняется и в теоретическом, и в действительном процессах одинаков ым, находим коэффициент расхода [c.220]

Изложенная методика позволяет проанализировать отклонения собственно размера (AR или 2AR = AD), формы и т. д., рассматриваемые как систематические отклонения. Методику можно использовать при рассмотрении детерминированных систем. Однако в общем случае амплитуды и фазы отклонений являются случайными величинами. Вероятностные методы суммирования отклонений для поперечного сечения номинально цилиндрической поверхности рассмотрены ниже. [c.26]

Для этих же сечений запишем уравнение сохранения количества движения применительно к жидкому компоненту. Количеством движения газового компонента пренебрегаем в обоих сечениях на том основании, что при одинаковых скоростях фаз в сечениях и диапазоне = 0,4- 0,6 (как было показано раньше, в этом диапазоне скорость звука двухфазной компонентной смеси имеет минимум, а значит, при прочих равных условиях Рг Р имеет максимум) масса газа много меньше массы жидкости. Тогда [c.101]

Ниже приводится неравновесная двухтемпературная двухскоростная методика, позволяющая количественно определить по известным начальным параметрам вскипающей воды Ро> > расходу смеси через насадок, реактивному усилию истекающей смеси и критическому давлению основные термодинамические параметры смеси в критическом сечении. Методика основана на использовании интегральных уравнений сохранения количества движения, расхода и, энергии для сжимаемых сред, равенства скорости истечения пароводяной смеси в выходном сечении и местной скорости звука (рассмотрено выше) и зависимости для показателя адиабаты со скольжением фаз, предложенной в [55]. [c.168]

Р,ир 1, 2 — равнодействующая сил трения в данном сечении гр1 и ф2 — углы сдвига фаз в сечениях / и 2. [c.218]

Современные турбогенераторы имеют, как известно, гибкие роторы, для уравновешивания которых необходим комплекс измерительной аппаратуры, позволяющий определять амплитуды и фазы вибраций не только подшипников, но и самих роторов в различных сечениях, а также производить гармонический анализ этих колебаний. [c.527]

Поскольку тс-мезон является квантом сильного взаимодействия, должен с заметной вероятностью проявляться процесс типа рассеяния кванта на кванте, т. е. (тс—я)-рассеяние. В связи с отсутствием встречных пионных пучков сведения о (я —я)-рассеянии (сечении и фазе) получают исключительно косвенными методами — из анализа процессов с образованием пионов в конечном состоянии. [c.261]

Таким образом, q/2 есть постоянная составляющая отклопепия текущего размера. Первый член разложения i os (ф + Ф1) выражает несовпадение центра вращения О с геометрическим центром сечен[1я О (эксцентриситет е), т. е. отклонение расположения поверхности. Здесь с, ф1 — амплитуда и фаза эксцентриситета. [c.173]

Строгое волновое представление пучка лучей , исходящих из некоторого источника, с резко ограниченным конечным поперечным сечением, получается в оптике, по Дебаю, следующим образом берется суперпозиция континуума плоских волн, каждая из которых заполняет все пространство, при этом нормали к входящим в суперпозицию волновым поверхностям изменяются в пределах заданного угла. Вне определенного двойного конуса полны в результате интерференции почти совершенно уничтожают друг друга, так что с ограничениями, связанными с дифракцией, получается волновое представление ограниченного светового пучка. Подобным же образом можно представить и бесконечно узкий лучевой конус, изменяя лишь волновую нормаль совокупности плоских воли внутри бесконечно малого телесного угла. Этим обстоятельством воспользовался фон Лауз в своей знаменитой работе о степенях свободы лучевых пучков ). Наконец, вместо того чтобы использовать, как это до сих пор молчаливо предполагалось, только чисто монохроматические волны, можно варьировать частоту внутри некоторого бесконечно малого интервала и посредством соответствующего подбора амплитуд и фаз ограничить возмущение областью, которая будет сравнительно мала также и в продольном направлении. Таким образом может быть шшучаыо анадихическоа прадртаилениА энергетического пакета сравнительно небольших размеров этот пакет будет передвигаться со скоростью света или в случае дисперсии с групповой скоростью. При этом мгновенное положение энергетического пакета (если не касаться его структуры) определяется естественным образом, как та точка пространства, где [c.686]

При постоянном давлении рд для повышения т]к необходимо, с одной стороны, увеличивать Ра, а с другой — уменьшать р . Должны быть приняты все меры для уменьшения гидравлических потерь впускной и выпускной систем. К таким мероприятиям относятся 1) изготовление клапанов с ббльшими проходными сечениями и более обтекаемой формы, 2) подбор соответствующих фаз газораспределения и 3) изготовление трубопроводов более гладкими, более простой формы и также с большими проходными сечениями. В последнем случае необходимо действовать осторожно, чтобы не ухудшить распределение смеси по цилиндрам и не получить размеры трубопроводов, при которых на эксплоатационных ре- [c.4]

Уравновешивание гибкого вала с распределенными и сосредоточенными массами заключается в выявлении плоскостей 1-й и 2-й составляющих (если необходимо, то и последующих) и в постановке в этих плоскостях соответствующих грузов, способных на рабочей скорости устранить реакции. Если вал симметричен, то этого можно достичь постановкой в двух симметрично относительно опор расположенных сечениях уравновешивающих грузов а) в плоскости 1-й составляющей — равных и равнонаправленных и б) в плоскости 2-й составляющей — равных и противоположно направленных грузов. Каждую из указанных пар грузов следует подбирать опытным путем из условия устранения или максимального уменьшения динамических реакций опор (производя измерение вибрации опор и фаз), причем вблизи критической скорости, соответствующей данной форме после этого на более высоких скоростях прогибы по данным формам расти не будут. В настоящее время в тяжелом машиностроении практика ограничивается уравновешиванием составляющих не свыше, чем по трем первым формам. [c.417]

В областях I—III температурные зависимости 1, 2 vi 3 с большими или меньшими трудностями могут быть и рассчитаны, и определены экспериментально. В областях с IV по VII, т. е. от сечепия В начала парообразования в недогретом потоке до сечения И , в котором ядро потока прогревается до температуры насыщения, оценка температуры или энтальпии жидкой фазы, определяющей степень неравновесности потока, представляет значительные трудности. [c.72]

И В сечении, в котором или температура ядра потока, или средне-энтальпийпая температура жидкой фазы становится равной температуре насыщения (в сечении И, в котором поток становится равновесным) [c.72]

Естественные (не инжектированные) пузыри в развитых псевдо-ожиженных слоях обнаруживают, как уже удалось установить, ряд особенностей. Так, в свободных псевдоожиженных слоях больших сечения и высоты пузыри могут разрастаться очень сильно в результате слияния и отбора газа из сплошной фазы. Об этом свидетельствуют, в частности, опыты [Л. Зв4] с лабораторным (диаметром 292 мм) псевдоожиженным слоем стеклянных шариков. Они показали, что из-за слияния на высоте менее 1 м число пузырей уменьшалось на три или более порядков, а средний объем остающихся пузырей возрастал соответственно более чем в тысячу раз. Таким образом, в моделях для расчета процессов контактирования твердой фазы с газом, например химического реагирования, если оно не завершается вблизи решетки, следовало бы учитывать быстрый рост пузырей, а не принимать их одинаковыми и равномерно распределенными по всему объему слоя. Автор (Л. 640] в своих опытах с псевдоожиженным слоем сечением 1,22X1,22 м и высотой до 2,74 м вообще не обнаружил каких-либо признаков достижения максимальной скорости подъема пузырей, а это значит и предельного их размера. Он наблюдал довольно быстрый подъем пузырей — на уровне 2,44 м от решетки в псевдоожиженном слое высотой 2,74 м, состоявшем из мелкого песка (шп,у = 2,5 см1сек), при N = 9 средняя скорость пузырей составила 2,44 м/сек. Если оценить средний диаметр пузыря на атом уровне по формуле (1-6), положив /(=1,2, то он будет равен О,<84 м. [c.22]

Определим зависимости давления воздуха в рабочей камере объемных пневмодвигателей от угла поворота вала и от времени. Давление в рабочих камерах является функцией времени в связи с тем, что цикл рабочих процессов в камере состоит из трех-пяти фаз и каждая фаза, отличаясь от предыдущей величиной пропускной способности воздухораспределительных каналов, начинается с переходного процесса, зависящего в аналитическом выражении от времени. Для объемных пневмодвигателей могут быть применены дифференциальные уравнения термодинамики, составленные для поршневых многоцилиндровых пневмодвигателей [6] на основе ряда допущений, позволивших рассматривать цилиндр пневмодвигателя как проточную камеру с переменным объемом (2) или (5), а подводящие и отводящие каналы — как дроссели с переменным сечением и переменным приведенным коэффициентом расхода. При этом считаем, что воздух является совершенным газом и его параметры изменяются квазистатически (одновременно по всему объему рабочей камеры), а теплообмен между воздухом и стенками 200 [c.200]

Предложена двухскоростная двухтемпературная модель течения неравновесной пароводяной смеси в критическом сечении и методика расчета стащюнарного реактивного усилия, основанная на этой модели и учитывающая неравновесность смеси в критическом сечении и по температурам, и по скоростям фаз. Наилучшее совпадение расчетных и экспериментальных значений реактивного усилия в широком диапазоне начальных давлейий получено для случая истечения насыщенной воды (примерно 4%). [c.176]

Величина капельного уноса мало зависит от рабочего давления в котле, и поэтому правила организации внутрикотловых устройств с точки зрения сведения к минимуму капельного уноса практически одинаковы для котлов высокого и сверхвысокого давлений. Величина этого уноса в основном обусловлена удельной паровой нагрузкой сечения и объема барабана и качеством сепарационных устройств. Важнейшая функция барабана — разделение (сепарация) паровой и жидкой фаз при одновременном накоилепни в котловой воде веществ (солей, щелочи), вносимых с питательной водой, до концентрации, обеспечивающей надлежащее качество пара, и вывод их из котла с продувочной водой при экономически допустимой величине продувки. Запас воды в барабане должен компенсировать неравномерности питания и колебания паросодержания пароводяной смеси в трубных контурах котла. [c.94]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...