Интенсивность Влияние давления

Влияние давления. На рис. 7.1 показаны типичные зависимости a=f q) при кипении воды и этилового спирта, полученные в широком интервале изменения давления [14]. Эти, а также многочисленные данные других исследователей свидетельствуют о том, что с ростом давления интенсивность теплообмена в области развитого пузырькового кипения непрерывно увеличивается. Зависимость коэффициента теплоотдачи от давления в координатах, предложенных автором работы >[13], представлена на рис. 7.2. Здесь по оси абсцисс отложено давление, р, отнесенное к критическому [c.189]

Таким образом, в исследованном диапазоне интенсивности волн нагрузки влияние давления на сопротивление сдвигу за [c.204]

Распределение интенсивности ветрового давления по высоте трубы, рассматриваемой в качестве примера, представлено на рис. 4.3 сплошной линией ломаной пунктирной линией показаны скорректированные для заменяющих цилиндров значения ветрового давления. Следует отметить, что для заменяющих цилиндров, развитых до верха трубы, интенсивности ветровых нагрузок по мере удаления от расчетных сечений к верхнему краю сооружения приближались к постоянным значениям или даже несколько уменьшались (рис. 4.3). Расчет каждого горизонтального сечения ведется как для самостоятельной цилиндрической трубы, местные возмущения усилий в зонах сопряжения цилиндров не оказывают влияния на их распределение в расчетном сечении и по этой причине не учитываются. В соответствии с рис, 4.3 для расчета се- [c.293]

Рис. 22. Влияние давления и температуры на интенсивность изнашивания материалов 6КХ-1Б (а—а) и ФК-16л (г—е) при 750 Дж/см , — 0,5 г, г — л = 5 м/с

Рис. 25. Влияние давления и температуры на интенсивность изнашивания материалов 6КХ-1Б (а —в) и ФК-16Л (г — е) при уд = 2500 Дж/см = 0,125 а, г — V = 5 м/с б, д V = 10 м/с в, в — о = 15 м/с 1 — 250 С 2 — 300 С 5 — 350 С

Рис. 3.11. Влияние давления и температуры на интенсивность изнашивания материалов 6КХ-1Б (а —в) и ФК-16Л (г е) при = 750 Дж/см2 = 0,5

Интенсивность изнашивания — Влияние давления, температуры и скорости скольжения 223, 234, 239 — Влияние номинальной площади трения 192 — Влияние температуры 189, 190, 259, 282 — 284 — Определение 188, 189 — Расчет 295 [c.326]

Для определения влияния давления на интенсивность теплообмена при кипении жидких металлов в работе [16] на основе результатов работы [41] было выполнено обобщение опытных данных различных авторов по теплоотдаче при развитом пузырьковом кипении жидких металлов и воды в критериях термодинамического подобия (рис. П.З). [c.252]

Не решая уравнения (7-31), можно все же качественно оценить общее для всех веществ влияние начальной влажности на интенсивность повышения давления в скачке. При фиксированных и правая часть выражения (7-31) с повышением паросодержания уменьшается. [c.241]

В каждом теплообменнике коэффициенты усиления по каналам от всех входных координат к температуре рабочей среды на выходе пропорциональны отношению выходного значения к среднему или входному значениям теплоемкости. Поэтому установившиеся значения температур неравномерно изменяются по ходу рабочей среды. Максимальные значения соответствуют обычно выходным сечениям первичного и вторичного трактов. Наименьшие отклонения температуры наблюдаются в области максимума теплоемкости (ЗМТ). В каждом обогреваемом теплообменнике интенсивность влияния расходов обеих сред и теплового потока на температуру среды пропорциональна разности температур на концах теплообменника в исходном стационарном режиме. В не-обогреваемых теплообменниках расход не оказывает влияния на температуру. Изменение давления мгновенно сказывается на температуре в каждом теплообменнике. [c.178]

В переходных процессах влияние давления на температуру пропорционально скорости изменения давления в рассматриваемом сечении пароводяного тракта и производной di/dp. Эта производная достигает наибольшего значения в ЗМТ и пренебрежимо мала в экономайзер-ной и перегревательной зонах. Влияние давления на температуру уменьшается с ростом интенсивности теплообмена рабочей среды со стенкой или газом. В основном давление влияет на температуру рабочей среды на начальной стадии переходных процессов. В установившемся состоянии влияние давления на температуру пропорционально разности значений производной на концах теплообменника. Обычно эта разность имеет различный знак для теплообменников, расположенных до и после [c.178]

Расчетное исследование диффузорных течений подтверждает интенсивное влияние на структуру потока и характеристики диффузора начальных дисперсности, влажности и скольжения, а также чисел Маха, Рейнольдса и отношения плотностей фаз. Здесь ограничимся рассмотрением только некоторых результатов расчета. Так, на рис. 1.5, а можно отметить существенное влияние начальной влажности на распределение статического давления вдоль диффузора (более значительное, чем для конфузорных каналов, см. рис. 1.1 и 1.2). При большой влажности (уо 0,2ч-0,25) появляются конфузорные участки (z= 0,5) в диффузоре, обусловленные интенсивным механическим взаимодействием фаз, при низких коэффициентах скольжения (va=0,5). С увеличением относительного радиуса капель Гко восстановление статического давления в диффузоре возрастает, так как снижается объемная концентра- [c.15]

Влияние других параметров двухфазной среды на эрозию изучено в меньшем объеме. Так, в частности, практически отсутствуют данные о влиянии температуры капель, переохлаждения или перегрева капель относительно температуры насыщения при данном давлении на интенсивность эрозии. Ограничены данные о влиянии давления окружающей среды. С уверенностью можно говорить лишь о том, что с увеличением давления (плотности пара) траектории частиц приближаются к траекториям паровой фазы, уменьшается угол контакта капель с поверхностью и соответственно снижается при прочих равных условиях эрозия. [c.291]

Однако, как показано на рис. 1, в гидроприводах напорный золотник работает совместно с емкостями, трубопроводами и другими аппаратами. Влияние динамических характеристик этих звеньев выражается в повышении порядка характеристического уравнения всей гидросистемы, что приводит в определенных случаях к неустойчивости и появлению интенсивных колебаний давления. [c.274]

Сделанное сопоставление показывает сложный характер влияния давления на интенсивность теплоотдачи, который не может быть выражен степенной функцией относительного давления р/р р с постоянным показателем степени. В то же время можно отметить, что опытные данные, образующие на рис. 9 расходящийся веер кривых, указывающих на различный характер влияния давления на теплоотдачу, в предложенном обобщении (рис. Ю) располагаются в сравнительно узкой полосе с близким между собой характером зависимости относительной теплоотдачи от относительного давления. [c.30]

При распространении ударной волны малой интенсивности в газожидкостной смеси пузырьковой структуры ее энергия переходит в энергию молекул газовых пузырьков, которые, взаимодействуя с жидкостью, рассеивают эту энергию в дисперсионных и диссипативных процессах, при этом влияние последних может оказаться существенным. В том случае, когда волна распространяется в среде, в которой возможен переход газа из свободного в растворенное состояние (фазовый переход в парожидкостной среде), кинетическая энергия газовых молекул переходит в потенциальную энергию давления за время, существенно меньшее времени релаксации диссипативных процессов. Интенсивность скачка давления будет тем большей, чем большим будет отношение показателя изоэнтропы гомогенной (раствор), и гетерогенной (пузырьковой) смеси в момент фазового перехода. [c.49]

Опытные данные по распределению вдоль камеры смешения при Роп = 0,16 МПа и= 14,0 скорости жидкостного потока Сж < 8 м/с и разных значениях fp. д представлены на рис. 7.3. Рассмотрение графиков изменения р позволяет выделить три характерные области. Во входной части камеры смешения наблюдается интенсивное падение давления вследствие продолжающегося за срезом парового сопла разгона сверхзвуковой струи и последующее столь же интенсивное восстановление его, которое обычно наблюдается при перерасширении сверхзвуковой струи ниже давления в окружающей среде. Эти процессы осложнены интенсивной конденсацией на границах струи, приводящей к заметному изменению по длине температуры поверхности раздела фаз и, следовательно, к увеличению давления насыщения. В этой области влияние Fp. д сказывается слабо, однако тенденция к сме- [c.126]

Область, прилегающая к горлу диффузора, характеризуется наличием положительного градиента давления. Влияние размера горла является здесь уже весьма суш,ественным. Чем меньше д, тем больше значение в точке максимума и тем больше смещ,ается он вверх по потоку кроме того, положительный градиент возрастает, а начало интенсивного подъема давления смещается в глубь камеры смешения. [c.127]

Для обеспечения устойчивого поверхностного кипения необходимо создать условия, исключающие кризис теплообмена первого рода (переход к пленочному кипению). Заметим, что при температуре конденсации ниже 400 К в прямом цикле ПТУ возникновение кризиса теплообмена в поверхностном конденсаторе не вызывает термического разложения ОРТ, но существенно снижает интенсивность теплопередачи. Экспериментальные исследования [35, 91, 871 показали близость физической картины возникновения и развития кризиса в пучках стержней и внутри труб. Вследствие этого влияние давления, массовой скорости и степени недогрева на критическую плотность теплового потока в пучках стержней <7кр и в прямых трубах оказалось одинаковым [91, 97]. Однако закономерности протекания кризиса поверхностного кипения в пучках стержней имеют особенности. Так, для труб следует учитывать уменьшение с ростом диаметра [801. В то же время в опытах [91 1 с пучками стержней влияния диаметра стержня в исследованном ими интервале диаметров на обнаружено не было. Экспериментально установлено [91, 97], что число стержней в пучке и их относительный шаг в трубной решетке не оказывают влияния на величину Однако в работе [97 ] отмечается, что при зазорах между стержнями в решетке менее 0,002 м наблюдается ее резкое снижение. [c.154]

Сравнение закономерностей горения жидкого и газообразного топлива в турбулентном потоке показывает, что влияние режимных параметров на интенсивность процесса в обоих случаях является аналогичным. Увеличение расхода топлива уменьшает интенсивность выгорания, увеличение коэффициента избытка кислорода до определенных пределов увеличивает эту интенсивность, а давление не влияет на процесс горения в рассматриваемых условиях. Это лишний раз подтверждает, что горение газового факела и распыленного жидкого топлива определяется в значительной степени не скоростью химической реакции, а массообменом при движении топлива в потоке окислителя. [c.258]

Проведенные опыты по исследованию влияния давления и недогрева на интенсивность шума, сопровождающего кипение,показали, что интенсивность шума падает с ростом давления и уменьшением недогрева[5]. [c.244]

Характерной особенностью задач динамики судовых конструкций является необходимость учета влияния жидкости, окружающей корабль и находящейся в отсеках. Жидкость при этом оказывается не только средой, в которой возбуждаются интенсивные поля давлений, но также играет роль источника динамических нагрузок на корпус при движении корабля в условиях волнения. [c.435]

Влияние давления. С повышением давления коэффициент сжимаемости р всех жидкостей уменьшается, однако уменьшение его с возрастанием давления неравномерно. У большинства жидкостей сжимаемость наиболее интенсивно понижается в зоне сравнительно низких давлений. [c.37]

Влияние давления на интенсивность кавитационного разрушения 434 [c.669]

Интенсивность теплоотдачи при кипении зависит от теплофизических свойств жидкости, которые по мере изменения давления (и температуры) насыщения существенно меняются. В этом и состоит причина влияния давления на интенсивность теплообмена. [c.295]

На рис. 14 изображена зависимость влияния давления воздуха при распылении на размер частиц порошка чугуна. Как видно из графика, процентное содержание (указанное на оси ординат) мелких фракций возрастает более интенсивно с увеличением давления воздуха в пределах до 5 ати и практически остается неизменным при дальнейшем повышении давления. Для увеличения интенсивности диспергирования струи разработана установка с центробежным распылением металла. [c.41]

Как показывают теоретические и экспериментальные исследования, на величину и характер изменения фрикционных свойств материалов существенное влияние оказывает температура на фрикционном контакте. Эта температура влияет на механические и теплофизические свойства материалов, на интенсивность процессов физико-химической механики, протекающих на фрикционном контакте, таких как окисление, восстановление, разложение связующего, выгорание отдельных компонентов и структурные превращения. Адгезионные свойства также сильно зависят от температуры. Температура является интегральным фактором, отражающим влияние удельной мощности трения (интенсивности теплового потока на номинальном фрикционном контакте), т.е. совместного влияния давления, скорости скольжения и коэффициента трения, [c.274]

Рис. 14.10. Влияние давления р и температуры 9 на интенсивность изнашивания шеток I (сила тока 60 А)

В пористых материалах, в которых размер пор допускает вязкое течение раствора под гидростатическим напором, поток будет зависеть от вязкости и плотности раствора. Помимо гидростатического напора на интенсивность потока будет оказывать влияние давление насыщенных паров. Поэтому в пористых материалах при наличии фазового потока электролита интенсивность потока летучих электролитов выще, чем нелетучих электролитов в аналогичных условиях. Это отличие особенно ощутимо при малых гидравлических напорах жидкости. [c.34]

Пусть, например, действительное время изменения давления в полости наполнения сравнивается с теоретическим временем, определяемым по выражению (1.75), которое получено в предположении отсутствия теплообмена между воздухом и окружающей средой. Если, однако, заполняемый объем относительно велик и процесс наполнения длительный, то, очевидно, температура воздуха в полости будет успевать выравниваться с температурой окружающей среды, т. е. время наполнения будет больше, чем в случае отсутствия теплообмена. В результате сравнения действительного времени наполнения полости е расчетным, вычисленным без учета теплообмена между воздухом и окружающей средой, оказывается, что величина заниженная, поскольку ошибка, вызванная неправильным выбором расчетной модели, компенсируется за счет При учете влияния теплообмена следует пользоваться зависимостями, приведенными ниже, в которые входит безразмерный коэффициент Л, характеризующий интенсивность протекания процесса теплообмена, причем интенсивность не абсолютную, а относительную [39, 64] по сравнению с интенсивностью изменения давления в полости. Величину Л подсчитывают по выражениям [391 для процесса наполнения [c.166]

Влияние давления насыщения. При постоянной величине температурного напора увеличение давления насыщения Рн приводит к уменьшению множителя Следовательно, р при этом уменьшается, а интенсивность теплоотдачи возрастает (рис. 8.6) в то же время увеличение количества пузырей пара приводит к более раннему кризису теплоотдачи при кипении. Характер зависимости критического тем- [c.310]

В комплексе многообразных проявлений горного давления опорное давление имеет особое значение. Интенсивность опорного давления, радиусы (ширина) зон его действия н его влияние на разрабатываемый пласт, кровлю, почву, соседние пласты, а также на масштабы вызываемых им процессов являются функцией многих факторов. Проявления опорного давления играют основную роль в возникновении горных ударов, внезапных выбросов, вызывают пучение пород, снижают производительность комбайнов, устойчивость любых выработок, определяют экономичность крепей и производительность труда шахтеров, нередко проявления опорного давления препятствуют планомерному развитию работ, вызывают завалы лав, раздавливания горных выработок, различный травматизм и т. д. Но с другой стороны, они могут также использоваться для профилактики горных ударов и внезапных выбросов газов, пород и угля для повышения производительности труда при выемке полезного ископаемого, креплении очистных забоев и управлении вмещающими породами. [c.168]

Результаты исследований показывают, что для данных условий ширина передней зоны опорного давления составляла порядка 15—16 м, а расстояние от забоя до максимума опорного давления было в пределах 8—9 м. Существенное влияние на интенсивность опорного давления оказывает направление подвигания очистных работ относительно естественной трещиноватости проявления опорного давления уменьшаются при совпадении направления подвигания лавы и направления падения трещин. [c.170]

Боттерилл и Десаи [83], с одной стороны, изучали влияние давления на теплообмен псевдоожиженного слоя с поверхностью, а с другой — использовали его как фактор, изменяющий вязкость газа с целью выявления ее роли в механизме теплопереноса. Было найдено, что данные ряды экспериментов в атмосферах гелия, неона, воздуха и углекислого газа могут быть представлены в виде зависимости величины, обратной максимальному коэффициенту теплообмена, 1/ 1пах от комплекса (l/fe)X X (ц/р)[87]. Однако двукратного увеличения максимального коэффициента теплообмена, ожидаемого, в соответствии с приведенным соотношением, при изменении давления от атмосферного до 0,8 МПа в опытах [83] с плотным движущимся слоем не произошло При увеличении рабочего давления до 1 МПа во всех исследованных системах газ — твердые частицы коэффициенты возросли всего на 15%. Это позволило сделать вывод о том, что кинематическая вязкость не является главным фактором, который определяет интенсивность переноса тепла, и оказанное ею коррелирующее воздействие было случайно. В опытах с псевдоожиженным слоем наблюдалось существенное влияние изменения давления в аппарате на величину коэффициентов теплообмена с поверхностью при использовании в качестве сжижаемого материала крупных частиц узкого фракционного состава. Например, для псевдоожиженного воздухом слоя медной [c.69]

Вибрирование расплава в матрице через выталкиватель прессформы или гидросистему пресса приводит к существенному улучшению качества заготовок и првы-шению механических свойств металлов и сплавов. Применение же кругообразной вибрации (частота 50 Гц, амплитуда 1,0—1,5 мм), передаваемой залитому расплаву через матрицу прессформы, оказалось малоэффективным. Механизм совместного влияния вибрации и давления можно представить следующим образом. После заливки расплава в матрицу начинается кристаллизация прежде всего у поверхности матрицы. Под действием вибрации, передаваемой через выталкиватель прессформы, металл интенсивно перемешивается, оплавляя и разрушая фронт растущих кристаллов. Благодаря этому происходит формирование мелкозернистой структуры в тех зонах отливки, формообразование которых обычно происходит без существенного влияния давления и без значительных перемещений металла. [c.142]

Следует подчеркнуть интенсивное снижение vj с ростом Mj и увеличение vi при возрастании плотности несущей фазы и диаметра капель. В исследованном диапазоне чисел Рейнольдса его влияние оказалось не столь существенным. Влияние степени влажности г/1 на vi велико с ростом i/i значения vi уменьшаются. Вместе с тем изменение начальной влажности резко сказывается на распределении давлений вдоль диффузора (рис. 7.2, а). При переходе от перегретого к насыщенному и далее к влажному пару низкой степени дисперсности (й к=40- 60 мкм) отмечается интенсивное возрастание давления на входе в диффузор, а также во всех промежуточных сечениях z<0,8. При этом давление за диффузором поддерживается постоянным. Качественно аналогичный результат получен и при переменном противодавлении (рис. 7.2,6). Однака отмечаются и некоторые отличия в форме кривых ei(z) при раз личной влажности. Основной результат — резкое повышение ста- [c.232]

В ходе изучения процесса горения газо-воздушной смеси, протекающего в общем объеме совместно с испарением массы распыленной воды и в непосредственном соприкосновении с ней, исследовалось влияние коэффициента избытка воздуха и температуры подогрева последнего, а также влияние давления и завихривания потока на интенсивность и полноту сгорания газа. [c.178]

Как уже отмечалось выше, коэффициент расхода в перегретом и влажном паре зависит от многих параметров, в том числе и от Ма. Такая зависимость для решетки С-9012А представлена на рис. 4-9,в. Из графиков видно, что при дозвуковых скоростях (Ма<0,75) коэффициент расхода остается практически постоянным. Наиболее интенсивный рост р,1 наблюдается в диапазоне чисел Ма от 0,8 до 1,1. При сверхзвуковых скоростях (Ма>1,1) влияние числа Ма на jxi снова ослабевает. Такой характер изменения (И можно объяснить следующими причинами. При докритических те-нлопереиадах в диапазоне чисел Ма от 0,8 до 1,0 рост коэффициента j,i связан в основном с более интенсивным падением давления в мини- [c.88]

В элементах конструкций при эксплуатации возможно одновременное развитие нескольких деградационных процессов. Для примера [15], остановимся на особенностях повреждения таких конструкций, как сосуды и аппараты давления, шаровые резервуары, газгольдеры и др. с пропансодержаш,ими фракциями. Основная причина интенсивного влияния пропана на оборудование - наличие в пропане сероводорода и воды. В этих условиях происходят обш,ая, язвенная и точечная коррозия стали. Скорость общей коррозии для низколегированных сталей составляет 0,1-0,3 мм/год. Стимулятор коррозионных процессов - образующийся сульфид железа. Скорость роста коррозионных язв под отложениями влажных сульфидов может достигать 1,5 мм/год. [c.18]

Рис. 8. Влияние давления на интенсивность изнашивания главной задней гран (а) и радиального изнашивания (б) (ф=90% sX =0,07X0,5 мм)

На фиг. 9.5 показано влияние давления на интенсивность кавитационного разрушения в этих экспериментах. Если давление перед рабочей частью увеличивается при заданном давлении в зоне кавитации, интенсивность разрушения монотонно возрастает во всем исследованном интервале давлений. При заданном давлении перед рабочей частью скорость разрушения достигает максимума, а затем падает с ростом давления в зоне кавитации. Такой вид завйоимости является результатом действия противоположных эффектов, так как с увеличением скорости и давления в области кавитации схлопывание пузырьков ускоряется, однако с повышением давления в этой области при постоянной или убывающей скорости течения число пузырьков уменьшается. Повышая давление в потоке в окрестности зоны кавитации при постоянном давлении перед рабочей частью, всегда можно добиться полного прекращения кавитации. [c.434]

Основным физическим механизмом, определяющим значение п.2 в стеклах, является нелинейная электронная поляризуемость [107]. Она обусловлена оптически наведенной деформацией электронных оболочек атомов и имеет короткое характеристическое время установления порядка 10-1 с. Электронная поляризуемость вносит доминирующий вклад в общее значение п.2 стекол — 80—85 % для импульсов света короче 10- —10- с. Из других механизмов, при определенных условиях также вносящих вклад в значение Лг стекол, отметим электрострикцию, тепловую нелинейность, а также ориентационную (керровскую) и ядерную поляризуемости. Изменение 2 под действием электрострикции связано с изменением плотности среды под влиянием давления, возникающего в интенсивной световой волне и пропорционального Е . Скорость этих изменений определяется скоростью распространения звука в среде, т. е. временами порядка 10 —10 с для /л О, 1—1 см. [c.50]

Увеличение коррозионной стойкости хроматных покрытий, полученных при пассивировании в поле ультразвука двух частот (22 кГц и 1 мГц), объясняется тем, что при совмещении ультразвуковых колебаний указанных частот резко возрастает скорость акустических потоков, создающих интенсивное перемешивание раствора, усиливается массо- и теплообмен, значительно облегчаются ди( узионные процессы, ультразвук оказывает более интенсивное влияние на окислительно-восстановительный потенциал среды и другие физико-химические свойства системы металл — раствор. В результате значительного увеличения массо- и теплообмена, локального повышения температуры и давления процесс пассивирования протекает ускоренно. Все это приводит к получению пассивных пленок, обладающих повышенной стойкостью против коррозии. [c.451]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...