О параметрах опорного давления

О параметрах опорного давления [c.183]

Параметры опорного давления не стабильны, а по мере подвигания забоя изменяются в весьма широких пределах, т. е. имеется динамика опорного давления, которая обусловлена динамикой изменений пролетов зависаний пород покрывающей толщи, деформациями и разрушениями краевой зоны [c.183]

Опорное давление создается совместным действием веса пород покрывающей толщи до земной поверхности и суммой изгибающих моментов отдельных слоев пород и их пачек, зависающих над забоем, также до самой поверхности. Обращаем особое внимание на то, что параметры опорного давления не стабильны, по мере подвигания забоя изменяются в весьма широких пределах, т. е. имеется динамика опорного давления, которая обусловлена динамикой изменений пролетов зависаний пород покрывающей толщи, деформациями и разрушениями краевой зоны очистного забоя и вмещающих пород (кровли и почвы), а также технологическими параметрами (скорость подвигания очистных работ, глубина захвата, длина лавы) и др. [c.186]

Рис. 3.71. Зависимость параметра взаимности 20 1 / от частоты в единицах МКС /=Л 5= (2ii/pf) 10" где М выражено в Б/мкПа, 5 — в мкПа/А на расстоянии й м й= м, р=1000 кг/м . При переходе от опорного давления 1 мкПа к 1 Па нужно прибавить 240 дБ при переходе от опорного давления

Параметр взаимности, применяемый в уравнении (3.39), для пяти различных опорных давлений, используемых в определении чувствительности по напряжению в режиме приема в свободном поле и чувствительности по току [c.207]

Опорное давление Параметр взаимности / [c.207]

Переводные коэффициенты, или уровни чувствительностей в режиме приема и излучения и параметра взаимности, в зависимости от опорного давления [c.209]

Действительно, поскольку на плоской модели не моделируется технология выемки, крепления и управления кровлей, то и получаемые результаты не могут быть представительными, а моделируемое сечение не имеет реальных аналогов. Конечные деформации и напряженное состояние междуэтажных целиков являются результатом воздействия на них не только глубины работ, но и всей технологии, а также рассматриваемого сечения, времени уплотнения обрушенных пород и т. д. Характер напряженного состояния целиков, распределение и интенсивность опорного давления по падению и восстанию, контуры зон разгрузки в породах покрывающей и подстилающей толщ и другие параметры меняются в разных сечениях по падению в зависимости от удаления данного сечения от лавы и не могут быть воспроизведены на плоской модели. [c.167]

Закономерности проявлений опорного давления, при прочих равных условиях, зависят от системы разработки, ее параметров, способов управления кровлей, поддержания штреков и др. [c.168]

Методика прогнозирования основных параметров проявлений опорного давления при проведении и поддержании штреков на границе с выработанным пространством [c.337]

Анализ показывает, что для вычисления коэффициента трения необходимо знать фрикционные константы т,,, р, характеризующие физико-химическое состояние поверхности п не зависящие от прилагаемых контурных давлений и шероховатости поверхности показатели кривой опорной поверхности V, Ь комплексный параметр шероховатости поверхности Д коэффициент гистерезисных потерь эф механические характеристики менее жесткого из взаимодействующих тел fx, Е, НВ. [c.193]

В номинальных режимах эксплуатации АЭС рабочие параметры установки сохраняются примерно постоянными (для ВВЭР-440 с учетом данных 1 гл. 2 давление и температура на входе составляют 12,7 МПа и 265 °С, а на выходе - 12,4 МПа и 296 °С). Расход теплоносителя через реактор составляет около 43000 м /ч, Давление в контуре, стационарные температурные смещения и напряжения от весовых нагрузок определяются с использованием общей расчетной схемы. Весовые нагрузки из-за массивности оборудования АЭУ оказьшаются весьма значительными. Суммарная масса оборудования составляет около 10% от массы бетонных сооружений, заключающих в себя установку, Эта характеристика АЭУ важна для проектирования опор, анализа отклика на сейсмические воздействия и нагрузки, обусловленные аварийными режимами эксплуатации АЭС. Опорные конструкции должны допускать температурные расширения и быть достаточно жесткими, поскольку они строго влияют на собственные колебания всей системы АЭС, даже контролируя их, что также важно для учета влияния землетрясений и аварийных нагрузок. Жесткостные свойства опор, возможные (заложенные в проекте) их особенности рассеяния (диссипации) энергии колебаний учитываются в расчетах введением соответствующих матриц жесткости и демпфирования. [c.90]

Ниже излагаются основные результаты экспериментального исследования чувствительности, производительности и точности пневматического прибора, лишенного отмеченного недостатка Особенность конструкции и способа действия этого прибора состоит в том, что величина динамической чувствительности не связана непосредственно с временем его срабатывания, поэтому обе эти величины можно изменять раздельно. Отмеченная особенность прибора достигается тем, что величина измеряемого размера связана с показаниями отсчетного устройства не прямо, а через время, необходимое для того, чтобы давление измерительной цепи в переходном процессе достигло постоянного (опорного) уровня. Чувствительность такого прибора задается скоростью перемещения указателя (контактного рычага), которая зависит от параметров дополнительной цепи (таймера), с которой соединено отсчетное устройство прибора. [c.143]

Ширина уплотняющей поверхности I существенно влияет на работу торцового уплотнения. На первый взгляд было бы естественно увеличивать опорную поверхность с целью снижения контактного давления рк- В действительности это дает неудовлетворительный результат по следующим причинам 1) увеличивается конусность торцов за счет неточности изготовления, износа и деформации, что приводит к нелинейному распределению давления в зазоре 2) растет нагрев жидкости в пленке и влияние изменения вязкости вдоль зазора на распределение давления 3) чем больше ширина уплотняющей поверхности, тем больше толщина пленки жидкости, ее изменение с нагрузкой и влияние загрязнения жидкости на износ торцов. Меньше всего параметры щели (высота, момент трения) меняются с нагрузкой и скоростью при узких кольцах, шириной 1—2 мм. Практически в уплотнениях валов малых диаметров (до 50 мм) ширина пояска может выбираться равной 2—3 мм, для средних диаметров (до 100 мм) — 3—4 мм, для больших диаметров — 5—8 мм. Выбор этого размера существенно зависит от свойств материала колец (прочность, пористость, прирабатываемость) и технологических особенностей их изготовления. Указанные значения ширины уплотняющих 166 [c.166]

Третий способ настройки насоса предусмотрен в самом способе процесса регулирования, запатентованном фирмой Ситроен. Однако из-за того, что в некоторых условиях смещение опорных точек Л и В в последней конструкции одновременно сопровождается изменением подачи, конструкция может оказаться бесшумной при условии работы гидромашины со строго регламентированной закономерностью изменения подачи и от изменения давления р . Изменение закономерности потребует иной геометрии распределителя или иных параметров гидромашины, выполненной по третьему способу. [c.353]

Отраслевые ТЭХ, полученные АО Фирма ОРГРЭС по результатам серий тепловых испытаний, выступают в качестве опорных характеристик для выполнения сравнительного анализа текущего технического состояния оборудования. ТЭХ построены для номинальных режимных условий и проектной тепловой схемы. В условиях эксплуатации из-за реальных отклонений от номинальных значений параметров свежего пара, давления в [c.361]

Специфика расчета цилиндрической оболочки при осевом нагружении с учетом жесткости опорного основания, так же как и в рассмотренных выше случаях поперечного нагружения, состоит в том,что распределение контактного осевого давления на оболочку и область контакта ее с опорным основанием заранее не известны и в общем случае зависят от схемы нагружения, жесткости элементов конструкции, схемы расположения опор и их параметров. В связи с этим решению задачи о напряженно-деформированном состоянии оболочки должно предшествовать решение контактной задачи для цилиндрической [c.174]

Для определения зоны устойчивой работы АСО можно воспользоваться графиком (рис. 31). Область, находящаяся выше кривой, является зоной неустойчивой, а ниже — устойчивой работы АСО. Поэтому, если расчетные значения отношений давлений в баллоне и камере, а также в камере и атмосферного лежат выше кривой, необходимо принять меньшее значение давления в камере. В результате естественно уменьшатся расход воздуха и высота минимального зазора и увеличится коэффициент трения, в связи с чем делается перерасчет этих параметров. При необходимости сохранения заданного коэффициента трения повышаются требования к шероховатости опорной поверхности, т. е. уменьшается допустимое значение Rz. [c.62]

В ГОСТ 13568—75 включены приводные роликовые цепи различных типов (ПРЛ, ПР, ПРД), имеющие неодинаковые соотношения параметров. Так, площадь проекции опорной поверхности шарнира Р(, выраженная в квадрате шага, для цепей типа ПРЛ и ПР составляет 0,28, за исключением цепей ПР-9,525-910 и ПР-12,7-1820-1, имеющих Р(=0,31 ПР-15,875-2270-1 — = 0,22 ПР-12,7-900-1 — р1= 0,15, а для цепей типа ПРД — Ff= 0,07, за исключением цепи ПРД-38-3000, имеющей 0,15. При этом отношение разрушающей нагрузки к квадрату шага цепи колеблется в пределах от 115 МПа до 17 МПа. Такая непропорциональность основных параметров приводных цепей приводит к тому, что при постоянном давлении в шарнире цепи, выбираемом по его износостойкости, давление в шарнире при разрушающей нагрузке колеблется в пределах рп = = 130- 445 МПа. [c.52]

С течением времени в боковых зонах, за пределами задней зоны, в результате накопления деформаций ползучести могут происходить монотонные изменения распределения и параметров опорного давления. Эти зоны являются зонами псевдостатического состояния опорного давления, что вполне оправдывает принятое для них наименование. [c.183]

Анализируя это выражение, можно отметить, что минимальный зазор зависит от расхода воздуха, внешней нагрузки и радиуса rj внеш ней заделки диафрагмы и практически не зависит от толщины и меуа нических свойств диафрагмы, характеризующихся модулем Юнга При этом на изменение ho значительно влияет радиус внепшей заделки В результате проведенных исследований получены четыре зависи мости для определения четырех параметров АСО давления в зоне воз душной подушки — выражение (15), радиуса зоны воздушной подуш ки — уравнение (24), напряжения диафрагмы — выражение (25) и минимального зазора между опорной поверхностью и диафрагмой уравнение (26). [c.35]

Электроакустические параметры почти всегда выражаются относительно опорных уровней, и единицей их измерения является децибел. В этих случаях имеет значение как величина, так и вид единиц, используемых в опорных уровнях. В разд. 1.3 и на рис. 1.1 приводились различные опорные давления. Каждое из них может быть подставлено вместо давления в опорных значениях для с>1едующих величин [c.25]

Рис. 3.70. Зависимость параметра взаимности 20 1 / от частоты в единицах СГС 1=М/8= 2d pf) 10" где М выражено в БДдин/см ), 5 — в (дин/см )/А на расстоянии й см =100 см и р=1,00 г/см . При переходе от опорного давления 1 дин/см к 0,0002 дин/см нужно вычесть 148 дБ.

Следовательно, характер напрял енного состояния мел(дуэтаи<-ных (менсдустолбовых) целиков, распределение и интенсивность опорного давления по падению и восстанию, контуры зон разгрузки в породах покрывающей и подстилающей толщ и другие параметры меняются в разных сечениях по падению в зависимости от удаления данного сечения от лавы и не могут быть воспроизведены на плоской модели. [c.174]

Внешние нагрузки, определяемые ими усилия на узлы и детал крана и вызываемые ими напряжения являются непрерывным нестационарными случайными величинами, зависящими от след ющих случайных факторов веса груза, пусковых и тормозных мс ментов, последовательности и частоты включений механизмов, скс рости и направления ветра, варианта работы и т. д. Разрабатыва ются вероятностные расчеты прочности, сопротивления усталости 1 надежности узлов и деталей перегрузочных кранов [6, 7 ], базиру ющиеся на статистическом исследовании нагрузок в эксплуатации Установлено, в частности, что параметры распределения внешни нагрузок, усилий в шарнирах стреловой системы, опорных давление порталов грейферных кранов могут быть аппроксимированы нор мальными законами. [c.140]

Сравнение с экспериментальными данными. Для сопоставления численных результатов с экспериментом были использованы данные испытаний в аэродинамической трубе. С этой целью были взяты измеренные значения отношения Ps/po давления торможения к полному давлению в невозмущенном потоке в разных точках двух поперечных сечений вихря. Сечения находились за генератором вихря на расстоянии 2 и 110 мм. Чтобы сравнить эти данные с рассчитанными профилями, нужно знать начальный радиус вихря 5. Необходимо также иметь в виду, что рассмотренная теоретическая модель справедлива для вихря в безграничном потоке. Поэтому вполне возможно, что условия на внешней границе вихря, наблюдаемого в аэродинамической трубе, будут отличаться от теоретических. С учетом этого для проведения сравнения нужно определить еще один параметр - отношение давлений psjpo, которое бы соответствовало внешнему течению, если наблюдаемый в эксперименте вихрь поместить в безграничный поток. Наконец, чтобы сравнить характеристики вихря в продольном направлении, нужно знать, какое значение переменной х соответствует некоторому "опорному" сечению. В качестве такого опорного сечения было выбрано сечение, наиболее удаленное от генератора вихря. Таким образом, выбором х, O и Pse/Pi) ИЗ всех рассчитанных профилей давления торможения можно найти тот, который лучше всего соответствует экспериментальным данным. Результат представлен на фиг. 3. Значения параметров таковы начальный радиус вакуумного ядра O = 5,5 мм отношение psjpo = 0,273 (такой перепад давлений возникает на прямом скачке уплотнения для М = 3,21), координата сечения с расчетным профилем x = 1,1. Отметим, что максимальное значение угла ф в этом сечении (кривая 8 на фиг. 2) нахо- [c.115]

В некоторых случаях многофазная смесь может быть описана в рамках одной из известных классических моделей, в которых неоднородность отражается в значениях модулей, коэффициентов сжимаемости, теплоемкостей и т. д. (заранее определяемых через физические свойства фаз), т. е. только в уравнениях состояния смеси (см. 5 гл. 1). Например, жидкость с пузырями может иногда описываться в рамках идеальной сжимаемой жидкости, а грунт — в рамках упругой или упруго-пластической модели. Но при более интенсивных нагрузках, скоростях движения или в ударных процессах эти классические модели обычно перестают работать и требуется введение новых моделей и новых параметров, в частности, последовательно учитывающих неоднофазность, а именно существенно различное поведение фаз (различие плотностей, скоростей, давлений, температур, деформаций и т. д.) и взаимодействие фаз между собой. При этом проблема математического моделирования без привлечения дополнительных эмпирических или феноменологических соотношений и коэффициентов достаточно строго и обоснованно (например, методом осреднения более элементарных уравнений) может быть решена только для очень частных классов гетерогенных смесей и процессов. Эти случаи тем не менее представляют большое методическое значение, так как соответствующие им уравнения могут рассматриваться в качестве предельных или эталонов, дающих опорные пункты при менее строгом моделировании сложных реальных смесей, с привлечением дополнительных гипотез и феноменологических соотношений. Два таких предельных случая подробно рассмотрены в 5, 6 гл. 3. [c.6]

Обычно для чистых веществ в качестве опорной точки Подобия выбирают критическую. Из трех критических параметров наиболее точно определяются рнр и Гкр. Кроме того, в 1практиче1ских расчетах в качестве независимых шеременных, как травило, (принимают давление и температуру. Поэтому в качестве независимых переменных выбирают, например, приведенные параметры я и т, третьим параметром служит (коэффициент сжимаемости Z. [c.133]

Главные предохранительные клапаны ЧЗЭМ Z)y = 250/300 мм на рр = = 8 МПа. Условное обозначение 969-250/300-0 (рис. 3.57). Предназначаются для сброса пара из установки в емкость низкого давления. Предусмотрено три исполнения клапанов по рабочим параметрам (табл. 3.33). Клапаны устанавливаются на трубопроводы в строго вертикальном положении и соединяются с трубопроводом сваркой. На корпусе предусмотрены опорные лапы для крепления клапана к специальным опорам. Управление осуществляется от импульсных клапанов прямого действия Dy = 20 мм. [c.156]

При довольно ограниченной оперативной памяти ЭВМ использование подробных таблиц в полном объеме при расчетах на вычислительных машинах неэффективно, так как при больших диапазонах изменения параметров приходится многократно обращаться к внешней памяти для считывания отдельных частей табл1щ. Сокращение объема таблиц (сжатие таблиц), замена табличной функции несложным аналитическим выражением — уравнением состояния позволяют во многих случаях резко ускорить расчеты на ЭВМ. Сжатие таблицы можно осуществить путем хранения в запоминающем устройстве таких опорных табличных значений (узловых точек), промежуточные значения между которыми с достаточной точностью определяются интерполяционными полиномами невысокого порядка. Во многих случаях удается обширные области таблиц заменить аналитическим зависимостями. Уравнения состояния должны описывать экспериментальные значения теплофизических свойств в пределах погрешностей эксперимента и быть термодинамически согласованными. Во многих случаях иримене-ние известных уравнений состояний позволяет эффективно определять на ЭВМ свойства теплоносителей и рабочих веществ в довольно широком диапазоне изменений температур и давлений. [c.11]

При работе оптимизационной части адаптируемой системы расчета теплофизических свойств смесей при указании кодов чистых веществ и интервалов температур и давлений производится оптимизация коэффициентов уравнения состояния и основных характеристических параметров веществ на основе опорных данных о чистых веществах и их смесях, выданных из базы данных. Результат работы - значения атих параметров - может быть вадан на печать или сохранен в определенном файле, фи другом режиме работы с базой данных - при автономной работе банка данных - могут проводиться операции по дополнению, расширению и корректировке данных. [c.79]

Погрешности сборки рассмотрим на примере шарикоподшипниковых узлов. Отклонения расположения посадочных и опорных поверхностей шарикоподшипников от идеального, вала и отверстия в корпусе приводят к перекосу колец подшипника (рис. 11.4, а, б), при этом шарики даже в геометрически идеальных подшипниках перемещаются не по круговым, а по эллиптическим траекториям. Отклонения формы посадочных поверхностей колец шарикоподшипников, а также вала и корпуса могут для деталей приборов достигать 4—5 мкм. Значение радиуса Rq , определяющего цилиндрическую поверхность сопрягаемой детали, из-за наличия технологической погрешности зависит от координаты Xi и угла 0, (рис. 11.4, в, г) [147, 148]. При запресг-совывании между сопрягаемыми поверхностями возникает давление, которое вследствие разницы размеров деталей вызывает изменение геометрии рабочих поверхностей [116]. Функциональная связь между отклонениями формы посадочных мест и рабочих поверхностей, возникающими при посадке, рассмотрена в работах [147, 148]. Основываясь на результатах статистических исследований, параметры Гд, характеризующие технологические погрешности, можно записать в виде [c.637]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...