Рекомендуемые конструкции головок

Для такой наплавки рекомендованы автоматические головки конструкции ЦНИИ МПС, МИИТ и другие, которые обеспечивают необходимое качество наплавки и подачу электродной проволоки с продольной возвратнопоступательной вибрацией. [c.196]

Длина стержня плавающей хонинговальной головки определяется расстоянием между шарнирами. С учетом конструктивного размещения шарниров и толкателей механизма разжима брусков для диаметров обрабатываемых отверстий в пределах от 40 до 100 мм рекомендуется принимать расстояние между шарнирами не менее 250— 300 мм. При такой длине и возможном повороте стержня с помощью шарниров на угол 2— 3 обеспечивается достаточно свободное плавание головки даже при наличии максимального смещения оси обрабатываемого отверстия относительно оси шпинделя станка. Благодаря этому отпадает необ.ходимость установки в корпус головки предохранительных планок и специальных направляющих втулок для ввода ее в отверстие, что позволяет упростить конструкцию головки и приспособления, а также увеличить число брусков в корпусе головки. Однако на практике часто применяют конструкции, облегчающие ввод головки с брусками в обрабатываемое отверстие. На рис. 16 и [c.47]

Конструкция головки цилиндров сильно влияет на работу двигателя, его мощность, охлаждение. Она должна иметь герметичную камеру сгорания, большую площадь охлаждения, выраженную в сильно развитом оребрении, хорошо отводить тепло от камеры сгорания, должна быть достаточно жесткой и легкой, не деформироваться при пагревах. Головка обрабатывается под посадочный буртик, нарезается полная резьба под свечи. Головка по посадочному буртику притирается к посадочной плоскости цилиндра. Для уплотнения между цилиндром и головкой на буртик устанавливается прокладка из отожженной меди или алюминия толщиной 0,4—0,5 мм. Широкая расстановка шпилек часто пе обеспечивает хорошей затяжки головки и ее герметичности по посадочному месту. Для достижения хорошей равномерной затяжки головки рекомендуется устанавливать одну-две дополнительные шпильки. В первую очередь—со стороны выпуска, так как при пагреве головки чаще всего пропуски газов бывают именно в этом месте (рис. 55). [c.27]

Для компенсации влияния указанных выше факторов на точность измерения в некоторых зарубежных конструкциях магнитных приборов применены сменные магнитные головки [67]. В условиях крупносерийного и массового производства, когда покрытию подвергаются однотипные детали с однородными свойствами и технологической подготовкой, приборы, основанные на магнитном методе, являясь по сравнению с другими наиболее компактными, могут быть рекомендованы для производства контроля покрытий непосредственно в цеховых бюро. [c.7]

Конструкция резцедержателя должна обеспечивать точную установку резцов по центру и надежное их закрепление. Головки крепежных болтов рекомендуется выполнять утопленными в теле резцедержателя. [c.305]

Гаечные ключи по конструкции весьма разнообразны. На ряд из них имеются ГОСТы (3106—62, 2839—62, 2841—62, ОСТ 4150). Большинство конструкций ключей являются специальными. Пользоваться при сборке в заводских условиях универсальными гаечными ключами (например, разводными) не рекомендуется. Вследствие перекашивания губок они неправильно охватывают гайку или головку винта, сминают их грани и затрудняют использование нормальных ключей при дальнейших переборках резьбовых соединений. [c.159]

Естественно, что усилие контролера, увеличенное в 50 раз, упруго деформирует скобу, искажает результаты измерения и требует или усиления жесткости скоб при наименьшем весе, или применения конструкций, уменьшающих измерительное усилие. Поэтому при измерении больших диаметров, даже в серийном производстве, рекомендуется избегать применения жестких скоб, а применяемые скобы и микрометры оснащать индикаторной головкой для уменьшения влияния измерительного усилия. [c.426]

При наладке головки выступающие части кронштейнов фиксируются в точных отверстиях специальной сменной наладочной плиты 8 и крепятся гайками. Двумя точными отверстиями наладочная плита ориентируется по выступающим частям втулок и крепится к корпусу болтами 9. Координаты фиксирующих отверстий плиты и отверстий под втулки кондукторной плиты должны быть согласованы между собой, что достигается растачиванием этих деталей в сборе. Наладочные плиты такой конструкции рекомендуется применять при работе с перенастраиваемыми шпиндельными головками всех типов. [c.419]

С клином-пальцем. В результате ползун по инерции проскочит положение фиксации. Если при его обратном движении величина сжатия пружины окажется равной глубине утопания головки фиксатора, то ползун проскочит и упадет, повредив оформляющую часть стержня или вкладыша. Для устранения инерционного действия ползуна рекомендуется устанавливать внешние (рис. 4.20, б) или внутренние (рис. 4.20, s) пружины, разжимающиеся при выдвижении ползуна. Фиксаторы такой конструкции можно использовать только для ползунов, имеющих небольшой ход. [c.147]

Для нарезания резьбы на автоматических линиях применяют метчики, резьбонарезные и резьбонакатные головки для фрезерных операций — различные фрезы (торцовые, цилиндрические, концевые, дисковые и т. д.). Наибольшее применение на автоматических линиях обработки корпусных деталей получили торцовые фрезы сборных конструкций с ножами, оснащенными твердым сплавом. Рекомендуется снабжать торцовые фрезы одним широким зачистным ножом, выступающим на небольшую величину [c.403]

Для заклепочного соединения детали из ПМ рекомендуют применять заклепки с увеличенным размером головки, чтобы при нагружении конструкции разрушение соединения происходило в результате среза заклепки, а не вследствие ее выворачивания при смятии ПМ под головкой [48, 49]. Диаметр полукруглой головки рекомендуется [49] брать не менее 2, id, высоту головки — не менее 0,33й , а радиус головки — не менее 2,5d. Длину заклепки выбирают равной сумме толщины скрепляемого пакета и диаметра заклепки. [c.162]

К недостаткам описываемой конструкции патрона следует отнести выступающие головки болтов позади переходной планшайбы, которые могут повредить руку рабочему при попытке его ускорить остановку шпинделя станка вручную. Во избежание этого рекомендуется применять винты с потайной головкой. Для предупреждения недопустимого биения приспособления рассмотренного типа должны быть уравновешены противовесами. [c.309]

С повышением количества брусков в головке производительность процесса хонингования возрастает, поэтому необходимо его выбирать возможно большим, насколько это допустимо с точки зрения конструкции и эксплуатации инструмента. Головки малого диаметра не всегда допускают расположение достаточно большого количества брусков. В этом случае необходимо отводить как можно меньше места для направляющих планок из текстолита. Если же головка предназначается для отверстий с чистотой поверхности менее 10-го класса, то возможно отказаться от использования этих направляющих.. Ориентировочно рекомендуется следующее количество брусков для диаметров 18—75 мм 3—6 шт., для 75—200 мм 9—12 шт., для 200—500 мм 15—36 шт. и выше. [c.490]

Особое значение имеет рациональная конструкция крепления образца в машине. Один из простейших способов — ввинчивание образца с нарезными головками — рекомендовать нельзя, так как нарезка в результате интенсивной газовой коррозии настолько окисляется, что после проведения испытания образец отвинчивается с большим трудом. [c.274]

На фасонно-отрезных автоматах несложной конструкции с ограниченным количеством позиций обрабатываются наиболее простые детали. Эти высокопроизводительные автоматы целесообразно использовать в массовом и крупносерийном производстве для обработки сравнительно коротких изделий диаметром от 3 до 20 мм. Фасонно-отрезные автоматы, в зависимости от конструкции, обрабатывают изделия из прутка или из проволоки, свернутой в бунты. В последнем случае проволока зажимается тремя зажимными устройствами, а резцы, установленные во вращающейся головке, получают поперечное перемещение с независимой друг от друга подачей. Обрабатываются изделия на этих автоматах следующим образом один резец выполняет обдирочные операции, а второй — чистовые. Отрезать готовую деталь рекомендуется в конце чистовой обработки. [c.183]

В машиностроении используют иногда и нестандартные конструкции резьбовых деталей, формы которых или специфичны (например, болты с несимметричной, тавровой головкой, с промежуточной головкой и т. д.), или нетехнологичны и по этой причине не могут быть рекомендованы (хотя и обеспечивают высокую несущую способность соединения) для широкого применения. К последним относятся гайки растяжения. [c.117]

Современные чистовые резцы имеют два опорных выступа в резцовых головках новых конструкций чистовые резцы устанавливают на закаленный до высокой твердости торец корпуса головки на два выступа. Не рекомендуется прорезать дно впадины зуба чистовыми резцовыми головками, у которых резцы имеют одну опору и корпус недостаточно высокой твердости. [c.13]

На основании рассмотрения схе-мы сил, действующих при разжиме - Руз брусков, рекомендуется длину про-Г межуточного поводка принимать равной длине хода разжимного конуса [4, 23], а при сборке головки центр нижнего щарнира поводка в исходном положении следует совмещать с центром поворота шарнира головки. При этих условиях действующий на головку разворачивающий момент, вызывающий возникновение некруглости обрабатываемого отверстия, будет иметь минимальные значения. Влияние разворачивающего момента может быть также уменьшено при максимальном приближении нижнего шарнира головки к верхним торцам брусков. Иногда промежуточный поводок исключают, что дает упрощение конструкции, но при этом снижается точность геометрической формы обрабатываемых отверстий. [c.78]

В хонинговальных станках применяют систему прямого АК с помощью падающей пробки-калибра. Схема измерения представлена на рис. 74. На стержне 1 хонинговальной головки установлена измерительная пробка-калибр 2, которая в процессе хонингования при каждом ходе вниз стремится войти в обрабатываемое отверстие. При достижении заданного размера пробка-калибр входит в отверстие, замыкая буртиком контакт датчика <3, в результате чего происходит остановка станка. Простота конструкции и надежность работы подобной системы позволяют рекомендовать ее для широкого внедрения в промышленность. [c.125]

При алмазном электрохимическом хонинговании так же увеличивается производительность, как и при абразивном. Хонинговальная головка имеет конструкцию, аналогичную абразивным брускам. Режимы обработки могут быть приняты те же, что и для абразивных брусков. При этом износ брусков приблизительно в 3 раза меньше, чем при обычном хонинговании. Для получения поверхности 7-го класса чистоты рекомендуются бруски с зернистостью 160/125-М1 — 100 /о, а 8—9-го классов — М40/28—М1—50%. [c.135]

Стандартные болты различают по характеру обработки поверхностей, размерам, конструкции стержня и головки. По степени точности (чистоте обработки) поверхностей болты изготовляют нормальной и повышенной точности. На всех стандартных болтах применяют метрическую резьбу с крупным шагом (по ГОСТ 9150—59 ) и мелким шагом (по ГОСТ 8724—58). Для крепежных резьб установлено три класса точности 2, 2а и 3. Допуски метрических резьб с крупными и мелкими шагами для диаметров от 1 до 600 мм регламентируются ГОСТ 9253—59. Для резьбовых соединений ответственного назначения, при наличии вибрации и динамических нагрузок, а также при значительной длине свинчивания рекомендуется применять 1-й класс точности. Для резьбовых соединений повышенной точности при малом диаметре и малой длине свинчивания, в хрупких и недостаточно прочных материалах рекомендуется применять 2-й класс точности. З-й класс точности применяют для обычных крепежных соединений, а также в случаях отсутствия необходимости в особой точности их изготовления. При выборе шага резьбы крупные шаги следует предпочитать мелким и класс точности резьбы 3 —классам точ- ности 2 и 2а. [c.353]

Наряду с вольфрамом в промышленности, например, используют в ряде случаев тантал или сплав тантала с вольфрамом. В паяных конструкциях, представляющих собой смесительную головку, работающую при температуре >1000 °С, детали изготовляют из следующих материалов сплава состава 95 % (мае.) Та, остальное вольфрам реже из чистого тантала. Паяная конструкция смесительной головки состоит из массивного диска и тонкостенных трубок диаметром 0,8 мм при толщине стенок 0,15...0,2 мм. Для обеспечения работоспособности конструкции пайку необходимо осуществлять высокотемпературными припоями с определенным сочетанием в нем элементов. Эти ограничения связаны с возможной эрозией тонких стенок трубок. Для ее предотвращения рекомендуют использовать припои следующего состава ванадий + тантал + кремний + титан + + гафний + цирконий или тантал + алюминий + + железо + кремний + ванадий. Эти два припоя оптимальны и недефицитны по химическому составу. Пайка в вакууме обеспечивает герметичность паяных соединений без эрозии трубок и работоспособность смесительных головок. Для исключения окисления материала смесительной головки нецелесообразно пайку проводить в других защитных средах. [c.479]

Данную конструкцию однозубых сборных расточных головок можно успешно применять как однолезвийный инструмент для всех видов растачивания, т. е. чернового, получистового и чистового. При черновой расточке припуск должен быть достаточно равномерным. Чрезмерно большие ударные нагрузки при расточке такими головками не рекомендуются. [c.193]

На рис. 2 показана крышка подшипника. Поверх.чость прилегания гаек или головок винтов нельзя оставлять необработанной (рис. 2, а). Не рекомендуется обрабатывать весь торец (рис. 2, 6). Поверхность под гайки п головки винтов следует обрабатывать точением (рис. 2, в) или цекованием после сверления (рис. 2, д). Конструкция по рис. 2, г нежелательна, так как требует дополнительной обработки крышки на фрезерном станке с поворотом. [c.239]

Изготовление труЬ магистральных трубопроводов, как правило, из металла толщиной 8—12 мм позволяет осуществлять вырезку образцов для испытаний на растяжение — сжатие непосредственно из штатных изделий. При этом толщина металла оказывается недостаточной для изготовления образца с требуемыми захватными частями, в связи с чем может быть рекомендовано использование конструкции с навинчивающимися и завариваемыми по торцам головками (рис. 3.2.4, б). Технология изготовления этих образцов должна предусматривать окончательную обработку всех размеров (включая приваренные головки) с одной установки в центрах. [c.157]

Стремясь более полно использовать фрикционный материал и уменьшить трудоемкость смены изношенных колодок, Б. А. Злобин предложил новую, более совершенную конструкцию крепления колодки к ленте. В этой конструкции (фиг. 126, д) радиус кривизны наружной поверхности колодки 1 примерно в 2 раза меньше радиуса кривизны поверхности трения той же колодки. Это обеспечивает линейный контакт колодки с лентой 2 (или в действительности по весьма малой поверхности контакта). Крепление колодки к ленте производится с помощью пальца < , имеющего коническую потайную головку и прямоугольный паз в цилиндрической части. Палец 3 вставляют в отверстие, имеющееся в колодке, он проходит через ленту, а с наружной стороны ленты в прямоугольный паз пальца забивают клин 4, плотно прижимающий колодку к ленте. Чтобы предупредить выскакивание клина из паза при вибрациях и толчках, на крючок, имеющийся на конце клина 4, накидывается кольцо пружины растяжения 5, постоянно закрепленной на ленте с помощью приваренного к ленте 2 крючка 6. Для уменьшения нагрузки на палец 3 от силы трения, развивающейся между колодкой и шкивом, на ленте укрепляются два болта 7, цилиндрические головки которых воспринимают усилия, сдвигающие колодки по ленте, для чего на внешней поверхности колодки выштамповываются два цилиндрических углубления. Чтобы улучшить самоустановку колодки и быстрейшую ее приработку к поверхности трения шкива, не рекомендуется изготовлять колодки чрезмерно длинными. Чем короче колодка, тем лучше она фиксируется по поверхности шкива, быстрее прирабатывается поверхность трения и фактическая площадь контакта увеличивается. Так, для тормозов с диаметром шкива более 1 м длина колодки принимается в пределах 120—150 мм. [c.206]

Конструкция образцов, предназначенных для испытаний на машине МИП-8М, показана на рис. 46 (слева — гладкий образец, справа — образец с концентратором напряжения). Образцы из сталей, термически обработанных до высоких значений твердости, обладают повышенной чувствительностью к концентрации на1пряжений. В овязи с этим для обеспечения Гарантированного излома таких образцов по рабочему сеченцю (а не по головке у торца цанги) следует рекомендовать применение упрочняющей технологии обработки головок или увеличение их диаметра до 14—16 мм. [c.77]

Для изготовления деталей повышенного класса точности рекомендуются соответствующей точности токарно-винторезные станки. Изготовление валов целесообразно вести с применением высокопроизводительных полуавтоматов специальной конструкции. При обработке блоков используются агрегатные станки для сверления отверстий (рис. 15.1) модернизированные вертикально-сверлильные станки с многошииндельными головками для одновременной притирки отверстий (рис. 15.2), станки групповой притирки и доводки торцовых поверхностей (рис. 15.3) и другое высокопроизводительное оборудование. При изготовлении шатунов и валиков карданов применяют высадку головок в штампах на эксцентриковых прессах с предварительным нагревом на электроконтактной установке. [c.471]

Создание переналаживаемого типового и агрегатного оборудования основано иа анализе конструкций собираемых объектов, содержания и структуры сборочного процесса. Всесоюзный научно-исследовательский технологический институт приборостроения рекомендует типовые узлы автоматического сборочного оборудования (рис. 10), предназначенные для компоновки агрегатных переналаживаемых сборочных машин и линий применительно к условиям приборостроительной промышленности. ВНИТИприбор разработал типовые силовые головки для компоновки однопозиционного агрегатного сборочного оборудования. К ним относятся завертывающие головки с автоматической подачей крепежа, прессовая и вальцовочная головки, прессовая головка с автоматической подачей заклепок и т. д. [c.590]

Крепежные элементы. Болты, которые удовлетворили бы всем требованиям конструктора, не выпускаются ни одним из производителей. При выборе крепежных элементов учитывают создаваемую ими силу предварительного сл атия соединяемых деталей, их массу, выступ головки над поверхностью детали, достигаемую прочность соединения, условия окружающей среды при эксплуатации соединения, стоимость и другие факторы. Для максимальной реализации свойств ПМ в изделии в общем случае рекомендуют использовать специальные болты, отличающиеся от болтов для металлов как конструкцией, так и материалом. Для соединения деталей из стеклопластиков, а именно с них началось развитие механического крепления деталей из ПКМ, применяют стандартные болты из сплавов алюминия, углеродистой стали, меди и ее сплавов, а для тяжело нагруженных соединений — болты из легированной стали (например, марки ЗОХГСА). Для повышения коррозионной устойчивости стальной крепеж иногда покрывают кадмием, цинком, никелем или хромом [91]. [c.192]

Проверку размеров свыше 500 жж рекомендуется производить универсальными измерительными средствами. При этом преимущественно следует применять инструменты и приборы, оснащенные рычажно-чувствительными головками, обеспечивающими постоянство измерительного усилия (индикаторные скобы, индикаторные приборы для внутренних измерений и т. д.). Независимо от влияния температурных отклонений контроль изделий свыше 500 мм калибрами обычных конструкций сопровождается значительными погрешностями измерения, связанными с упругими деформациями скоб и штихмассов. [c.254]

Для нарезания резьбы на станках, входящих в автоматические линии, применяют метчики, резьбонарезные и резьбонакатные головки. Наиболее рациональные конструкции метчиков выбирают в зависимости от обра- батываемого материала. Можно рекомендовать для легких сплавов и вязких металлов метчики с шахматным расположением зубьев (см. рис. 181,6). [c.342]

При изменении подачи почти в 2 раза (табл. 40) шероховатость поверхности изменяется незначительно, что объясняется двумя факторами. Конструкция обрабатываемой шестерни такова, что во время нарезания зубьев ее базовая шейка прорезается резцами. Поэтому оправка на зуборезном станке сделана разрезной, нежесткой. Чтобы компенсировать возможные отжимы при резании, подача была принята больше, чем рекомендуется в справочной литературе. Для нарезания зубьев принятая резцовая головка имела максимальное число резцов, равное 20. [c.133]

Ремонт клепаных соединений осуществляют холодной или горячей клепкой. Холодную клепку пневматическими молотками применяют для заклепок диаметром до 13 мм. При холодной клепке стержень сначала осаживают, заполняя отверстие, затем образуют замыкающую головку, при этом стержень, продолжая осаживаться, немного раздает отверстие. Преимзтцество данного вида клепки — хорошее заполнение отверстия стержнем заклепки и отсутствие прижатия склепанных элементов друг к другу. Недостаток — значительные местные пластические деформации, снижающие работоспособность конструкции, поэтому использование холодной клепки для ремонта соединений несущих металлоконструкций грузоподъемных кранов, имеющих длительный срок эксплуатации, не рекомендуется. [c.64]

Зазор между хонингуемо." поверхностью и корпусом должен быть в пределах от 0,6 до 1 мм. Имеются хонинговальные головки со специальной конструкцией электродов, допускающей регулирование зазора в процессе обработки. Однако по данным ЭНИМСа изменение зазора в пределах от 0,2 до 1 мм приводит к изменению производительности всего лишь на 12%, Поэтому рекомендуется применять хонинговальные головки с нерегулируемыми электродами, но позволяющими в зависимости от условий обработки устанавливать зазор а. Е процессе хонингования нерарномерность износа брусков не должна [c.133]

При напылении, например, полиэтилена, в качестве грунтов можно применять лаковые растворы алкидстирольной или полиуретановой смолы, которые наносятся пульверизацией или кистью в 2—3 слоя, как обычные лаки. Нанесение покрытий на большие и гладкие поверхности производится небольшими участками, покрываемыми последовательно один за другим. Размеры участков выбирают произвольно, в зависимости от характера объекта. Каждый из участков напыляется параллельными полосами, длина которых обычно ограничивается 600—1000 мм. Ширина каждой полосы определяется конструкцией применяемой распылительной головки и в среднем составляет 30—40 мм. При нанесении каждой последующей полосы необходимо, чтобы она на 5—10 мм перекрывала предыдущую. Каждый отдельный участок перекрывается до требуемой толщины, зависящей от количества проходов. Для наибольшей равномерности нанесенного покрытия, каждый последующий слой рекомендуется наносить в направлении, перпендикулярном предыдущему. Напыление изделий сложной формы следует начинать с мест наибольшего сечения, причем в первую очередь должны покрываться углы и острые грани. [c.180]

Техническая характеристика наиболее распространенных прессов приведена в табл. 93. При изготовлении клее-заклепоч-ных соединений с применением заклепок диаметром 3—5 мм из алюминиевых сплавов Д18Т, Д19 и В65 для образования замыкающей головки уже требуются сравнительно высокие усилия. Так, при диаметре заклепки 3 мм требуется усилие 940 кГ, при 3,5 мм 1340 кГ, при 4 мм 1980 кГ, при 5 мм 2980 кГ. При серийном изготовлении по первому или второму способу крупногабаритных клее-заклепочных конструкций с различными нах- лестками рекомендуется применять стационарные пневморы-чажные прессы с одиночной и групповой полуавтоматической и автоматической клепкой, оборудованные выравнивающими устройствами (КП 204, КП 603 и др.). Например, на прессе типа КП 603 по первому способу можно изготовлять плоские и сферические клее-заклепочные элементы из алюминиевых сплавов длиной до 24 м и шириной до 3 м. [c.194]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...