Значения допусков и коэффициентов

ЗНАЧЕНИЯ ДОПУСКОВ И КОЭФФИЦИЕНТОВ о, К [c.84]

МТМ, как правило, на два-три порядка превышают соответственно величины относительных допусков и коэффициентов линейного расширения геометрических параметров магнитных систем. Поэтому с достаточной для практических целей точностью расчет значений бдф и Хф (Т) можно вести по соответствующим отклонениям параметров МТМ. Справедливость формулы (6) при этом обусловливается также и тем, что для основных параметров МТМ значения а,, (Г) практически линейно зависят от температуры в достаточно широких диапазонах [10]. [c.225]

Систематизация, анализ и математическая обработка этих данных позволили составить табл. 4.1, 4.2, в которых приведены квалитеты, допуски и коэффициенты а. К- В табл, 4.2 значения L = 100, 150, 200, 300 мм даны в зависимости от размера детали.. [c.84]

Первичные ошибки подразделяются на систематические, т. е. постоянные или закономерно изменяющиеся для данной партии деталей, случайные, которые для различных деталей данной партии имеют различные значения, и грубые (прома-X и), явно искажающие результат. Как правило, нормально работающие механизмы имеют детали, геометрические размеры которых лежат в пределах заданных допусков. Поэтому основные первичные ошибки механизма происходят за счет смещения зазоров в кинематических парах, изменения длин звеньев вследствие температурных и силовых воздействий или случайных остаточных деформаций. Некоторые первичные ошибки. могут быть учтены аналитическим путем, например с помощью таблиц допусков и коэффициентов линейного расширения, а затем введены в расчетные формулы частных ошибок. Более точные значения первичных ошибок могут быть найдены путем измерения звеньев и деталей механизма. В этой работе предлагается пользоваться тем и другим методом. [c.68]

Прежде всего необходимо задать область поиска в пространстве параметров, на которые назначаются допуски, и начальную точку поиска в случае применения направленных методов. Понятно, что область поиска должна включать точку х. Кроме того, при задании области поиска следует учитывать знаки и значения коэффициентов влияния параметров на показатели объекта к = (Ау. Iу )1 Ax./xf ), представляющих собой относительное изменение У -го показателя Ау.1у, соответствующее изменению г-го параметра Дх ./х, в окрестности точки х. Коэффициенты влияния могут быть достаточно просто определены с помощью стохастической модели объекта или модели в приращениях (см. 5.1). [c.246]

На свободном конце удлинителя 11 имеются площадки для крепления грузов, масса которых выбирается так, чтобы коэффициент эффективности был возможно большим. Практически режим силовозбуждения контролируется по частоте собственных колебаний системы (с учетом массы отсоединенного от возбудителя шатуна 10). Эта частота должна быть равна частоте возбуждения или несколько больше ее. Занижение частоты собственных Колебаний допускать не следует, так как потеря жесткости образца в период развития трещин усталости сопровождается сдвигом резонансной кривой в область меньших значений частот и, следовательно, согласно зависимости (V. 9) резким снижением эффективности возбуждения. [c.118]

Коэффициент относительной асимметрии может быть отличен от нуля и в том случае, если исходное распределение (рассматриваемое вне зависимости от поля допуска) симметрично, но ось симметрии его смещена в поле допуска относительно координаты середины поля допуска Дц. Коэффициент относительной асимметрии отображает и несимметричность исходного распределения и несимметричность расположения исходного распределения в воле допуска. В частном случае возможна и взаимная компенсация этих двух несимметричностей (при противоположном направлении их), приводящая к значению коэффициента относительной асимметрии а = 0. [c.38]

Начнем с расчетно-теоретических исследований. Большое значение в практике инженерно-физических расчетов ядерных реакторов и других теплотехнических аппаратов имеет корректный учет влияния различных допусков и отклонений от номинала параметров активной зоны реактора (или аппарата другого типа) на температуру или тепловой поток в опасном месте [35, 89]. Очевидно, что такие распространенные эффекты, как разброс и неточность теплофизических констант для разных материалов в различных точках аппарата, локальные перекосы в распределении источников тепловыделения, неравномерность распределения скоростей потока, изменение коэффициента теплоотдачи по периметру и длине твэлов или трубок теплообменника, неравномерность толщины оболочки твэла и неоднородность состава материалов и т. д. с соответствующей статистической обработкой могут быть введены в формулы теории возмущений, т. е. все перечисленные эффекты могут быть выражены в виде вариации функционалов температуры, представляющих практический интерес. [c.111]

Приведенные ниже значения расчетных коэффициентов являются приближенными. Коэффициенты х ь и Пш можно несколько скорректировать, если это необходимо для сведения теплового баланса в пределах стены топки или элемента отклонение от рекомендованных значений более чем на 0,1 не допускается. Корректировка коэффициентов без необходимости сведения теплового баланса не допускается. [c.78]

Кроме дополнительного напряжения в шпильке от внутреннего давления, необходимо учитывать температурные напряжения, возникающие в результате разности температур и коэффициентов линейного расширения отдельных элементов соединения. Особенно это важно в тех случаях, когда коэффициенты линейного расширения шпильки й фланца имеют значительное различие. Температурные напряжения достигают максимального значения в период прогрева и набора нагрузки турбиной. На практике в этот период допускается разность температур фланца и шпильки, равная 50—60° С. Для быстрого пуска турбины необходимо обеспечить равномерный прогрев цилиндра, поэтому иногда целесообразно применять устройство для специального прогрева фланцев. [c.389]

Значение коэффициентов Л и принимается по табл. 8-7 в зависимости от минусового допуска и радиуса изгиба трубы. [c.149]

Согласно ГОСТ 24643—81 для каждого вида допуска формы и расположения поверхностей установлено 16 степеней точности. Числовые значения допусков от одной ступени к другой изменяются с коэффициентом возрастания 1,6. В зависимости от соотношения между допуском размера и допусками формы или расположения устанавливают следующие уровни относительной геометрической точности А — нормальная относительная геометрическая точность (допуски формы или расположения составляют примерно 60% допуска размера) В — повышенная относительная геометрическая точность (допуски формы или расположения составляют примерно 40% допуска размера) С — высокая относительная геометрическая точность (допуски формы или расположения составляют примерно 25% допуска размера). [c.148]

Недостатки большое рассеяние прочности (несущей способности) среди одинаковых соединений в связи с рассеянием действительных сопрягаемых размеров деталей в пределах полей допусков и в связи с рассеянием значений коэффициента трения снижение усталостной прочности валов из-за появления концентрации напряжений трудности неразрушающего контроля прочности соединения сложность сборки и разборки при больших натягах возможность повреждения посадочных поверхностей при разборке. [c.105]

Примечания. 1. Для определения величины при других степенях точности и видах сопряжений приведенные значения умножаются на коэффициент К",, значения которого приведены в табл. П.6.8. 2. При измерении толщины зубьев на внешнем торце зубчатых колес наименьшее отклонение средней постоянной хорды зуба и допуск на нее увеличиваются в соотношении Я /Я, где Rg — внешнее конусное расстояние. [c.193]

Уравнения теплового баланса по греющему и обогреваемому теплоносителям и уравнение теплопередачи для каждой из поверхностей нагрева, составленные на 1 кг (1 м ) расчетного топлива, представлены в табл. 1.44. При поверочном расчете энтальпии продуктов сгорания и обогреваемого теплоносителя известны лишь на одной из границ поверхности нагрева, например, известны входные значения Н и h, а выходные Н" и h" не известны. Задаваясь одним из неизвестных значений, из условия = Qi по балансовым уравнениям (см. табл. 1.44) находят второе. По полученным параметрам теплоносителей определяют температурный напор Дг (см. книгу 2, разд. 3), коэффициент теплопередачи к и находят Если Qgj, рассчитанное на основе предварительно принятого значения энтальпии, отличается от не более чем на 2 %, расчет считается завершенным. В противном случае его повторяют. Если во второй итерации температура по газам отличается от значения в первой итерации менее чем на 50 °С, значение к можно не уточнять При расчете газоплотных котлов расхождение gg, и для экранов ограждения допускается в пределах 10 %. [c.76]

Для каждого квалитета точности на основе единицы допуска и числа единиц допуска а дана градация точности в виде закономерно построенных рядов полей допусков, в каждом из которых разные по величине размеры однотипных поверхностей деталей имеют одну и ту же относительную точность, определяемую примерно одним и тем же значением коэффициента а. Количество квалитетов определялось потребностью различных отраслей промышленности, перспективами повышения точности изделий, границами достижимой точности, а также функциональными и технологическими факторами и принятым значением знаменателя геометрической прогрессии ф, по которой изменяется допуск при переходе от одного квалитета к другому. Допуски системы ИСО обозначаются /Г01 /ГО,. .., /Г17. Буквы IT обозначают допуск ИСО . [c.165]

Обозначения Ь - допуск на средний диаметр гайки соответствующей степени точности 5ер - допуск на изготовление среднего диаметра раскатника - номинальный средний диаметр раскатываемой резьбы к - коэффициент, учитывающий изменение усадки от свойств обрабатываемого материала кр -коэффициент, характеризующий изменение усадки от шага резьбы Р значения к и кр в зависимости от точности резьбы приведены в табл. 40 d - номинальный диаметр резьбы 5о - допуск на изготовление I - допуск на внутренний диаметр резьбы d - номинальный внутренний диаметр резьбы. [c.557]

Для каждого вида допусков формы и расположения поверхностей согласно ГОСТ 24643-81 установлено 16 степеней точности. Числовые значения допусков от одной степени к другой изменяются с коэффициентом возрастания 1,6. В зависимости от соотношения между допуском размера и допусками формы или расположения устанавливают следующие уровни относительной гео- [c.368]

Затем при способе попыток на все составляющие звенья цепи назначают допуски (б,-) и допускаемые отклонения (вД и Д,), сообразуясь с экономической точностью изготовления по возможной финишной технологической операции, выявляют значения коэффициентов и (табл. 92), вычисляют (рис. 106)6 ИСД И, наконец, определяют и сД по формулам (107) и (108). При необходимости значения коэффициентов и определяют по формулам (109) и (110). Полученные значения 6 , ис Д сравнивают с заданными их значениями б ] и [сД ] и при их несовпадении поступают аналогично изложенному на стр. 359. [c.380]

Расчеты коэффициентов, и ошибок. С помощью приведенных выше формул (см. п. Расчетные формулы ошибок ) рассчитываются все систематические ошибки механизма — теоретические и эксплуатационные (от деформаций) и определяется As — систематическая составляющая суммарной ошибки [по формуле (87)]. Для каждой частичной ошибки нужно определить — коэффициент влияния [по формуле (92) ] и оценить степень ее влияния на точность механизма. При слишком малых значениях Хс необходимо заранее внести соответствующие изменения в конструкцию, чтобы ослабить влияние соответственных систематических ошибок (следует иметь в виду, что чем меньше As , тем больше допуск на технологическую составляющую суммарной ошибки и тем дешевле будет прибор). Далее, с помощью формулы (91) определяется допуск на технологическую составляющую ошибки 6 Si, и рассчитываются предельные допуски бо< [по формуле (90)] для всех учитываемых технологических ошибок, а по формулам (94) и (97) определяются значения коэффициентов влияния Хо и После этого производится анализ степени влияния технологических ошибок — сначала по формуле (95), а затем по табл. 14. В результате для многих ошибок устанавливаются требуемые уровни точности. В тех случаях, когда необходимо получить конкретное численное значение допуска, пользуются формулой [c.456]

Первый этап расчета (выявление и исследование источников ошибок) и второй (определение частичных ошибок) здесь такие же, как и при проектном расчете (см. выше). Третий этап (расчеты коэффициентов и ошибок) заключается в следуюш,ем. Сначала рассчитываются систематические ошибки — теоретические и эксплуатационные (от деформаций) и определяется суммарная систематическая составляющая [см. формулу (87)]. Затем с помощью формул табл. 5—8 и 12 определяются характеристики полей допусков и распределения технологических первичных и частичных ошибок. Из формул частичных ошибок устанавливают и вычисляют с — неслучайные части передаточных коэффициентов, по которым затем рассчитывают средние и практически предельные значения технологических частичных ошибок, пользуясь для этого формулами [c.457]

Систематические ошибки здесь отсутствуют, поэтому расчеты проводят сразу для Ас, предельных допусков и коэффициентов влияния. Заметим, что все первичные ошибки (суммарные боковые зазоры) относятся к группе 1 Ср Ф О, см. выше, стр. 452). Вычисляют прежде всего передаточные коэффициенты Ас и записывают результаты в графу 7 по формуле (90) определяют значения предельных допусков и вносят их в графу 9 по формуле (93) находят значения и записывают их в графу 10. Производят предварительный анализ степени влияния ошибок, имея в виду формулы (95) и (96) из полученных значений видно, что для первой парыХэ = 17,8 > 10, следовательно, влиянием первой пары можно пренебречь это означает, что без расчета допусков для этой пары можно [c.460]

Способ пробных расчетов заключается в том, что доиускн на составляющие размеры назначают экономически целесообразными для условий предстожцего вида производства с учетом конструктивных требований, опыта эксплуатации имеющихся подобных механизмов и проверенных для данного производства значений коэффициентов д, kj. Для повышения точности, надежности и обеспечения функциональной взаимозаменяемости машин допуски и предельные отклоне- [c.261]

График II получают путем пошаговых вычислений ДРД на дефектном участке трубопровода по формуле (23) до величины рабочего (проектного или планируемого) давления при изменении значений длины и глубины дефекта в формулах Баттеля (в зависимости от длины дефекта) с шагом 1 и 0,05 мм (5 = <Ттр,) ) соответственно. Рабочее давление в трубопроводе допускается с проектным коэффициентом запаса прочности [c.143]

Для примера в табл. 6.12 представлен фрагмент матрицы коэффициентов влияния таких параметров, как диаметр (1 и длина пакета статора, длина полувитка обмотки статора /ц,,, диаметр провода (1 р, диаметр Дз и длина пакета ротора, диаметр паза ротора с1 2, ширина Дк и высота короткозамкнутого кольца обмотки ротора, значение i/l и частота / питающего напряжения асинхронного двигателя ГМА4П, на основные рабочие показатели этого двигателя. Коэффициенты влияния могут также служить для обоснованного вьще-ления группы параметров, по которым будет проводиться поиск значений допусков. Для параметров, изменение которых оказывает незначительное влияние на уровень показателей, (например, табл. 6.11), допуски должны назначаться по технико-экономическим соображениям. [c.247]

Кобальтовые ферриты с ППГ. Ферриты на основе окиси кобальта кристаллизуются в решетке шпинели. В системе (Со—Ni— —Zn)0 -FejOg можно получить высокие значения Вт, Вг, Яс (до 4000 ajM при 50 гц) и коэффициент прямоугольности р = 0,92. Это имеет важное значение для быстродействующих бесконтактных реле. Однако нужно учитывать низкую температурную стабильность параметров (рис. 19.2) особенно изменяется коэрцитивная сила. Поэтому сердечники с ППГ из кобальто-никелево-цинковых ферритов следует использовать при нормальной температуре, допуская лишь небольшие ее колебания. Кобальтовые ферриты после термомагнитной обработки (анизотропные) дриобретают более стабильные свойства. [c.258]

Применительно к определенному изделию практически эта задача решается в следующей последовательности детали классифицируют по категориям жесткости (табл. 30) для каждой категории жесткости устанавливают коэффициент продолжительности выдержки при операциях стабилизирующей обработки, например, для категории жесткости — 0,5—0,6 высокая, повышенная — 0,75 средняя — 1,0 малая — 1,25 все детали разбивают на три категории по значениям допуска на нестабильность главных размеров детали с учетом жесткости, допуска на нестабильность и материала заготовки разрабатывают режимы термостабилизации и схему комплексных типовых процессов изготовления деталей (схема 4). [c.412]

Примечания 1. Приведенные значения мощности и сипы вычислены в предположении одновременной pi пары зубьев, т. е. по значениям коэффициентов формы зуба, приведенных в табл. 26 для = 0. 2. Значения мощности и силы для m > В подсчитаны с учетом влияния масштабного эффекта по значению допуска жения = 30 кГ/мм . аботы 5М0Г0 н одной апря- [c.571]

Для перехода от значений внешних нагрузок (номинальных напряжений) к локальным напряжениям и деформациям необходимо располагать в соответствии с нормами расчета энергетических конструкций на малоцикловую усталость [2] значениями кэффициен-тов концентрации напряжений (при упругих деформациях) и коэффициента концентрации деформаций К , если местные напряжения превышают предел текучести материала. Если для геометрических концентраторов напряжений типа отверстий, галтелей, выточек и т. п. такие данные в области упругих деформа ий широко представлены в работах [3, 4], то применительно к сварным соединениям строительных конструкций такая систематизация до настоящего времени отсутствует. В связи с этим были проведены исследования зон концентрации напряжений и деформаций в стыковых и угловых швах при простейших способах нагружения (растяжение, изгиб) с применением [5] методов фотоупругости и фотоупругих покрытий. При исследованиях варьировались следующие величины, характеризующие геометрию сварного шва и определяющие уровень концентрации напряжений для стыковых швов — относительная высота наплавленного металла к его ширине q e, относительная ширина шва е/5, радиус перехода р и толщина свариваемых пластин з для угловых швов — соотношение катетов, радиус перехода р и толщина з. Диапазон изменения этих параметров был выбран на основе стандартных допусков на геометрию швов, выполненных ручной дуговой сваркой плавящимся электродом, автоматической и полуавтоматической под слоем флюса и дуговой сваркой в защитных газах. Было принято, что в стыковых сварных соединениях относительная высота валика шва не превышает 0,7, а относительная ширина шва находится в пределах 0,03 е/з 3,4. С увеличением толщины свариваемых пластин относительная высота и относительная ширина шва. [c.173]

Для пучков с малыми диагональными шагами syd < 1,23), применяемых в основном только в трубчатых воздухоподогревателях, существенное влияние на сопротирле-ние пучка оказывают отклонения Шагов труб от среднего, определяемые допусками на изготовление. На рис. 1-6 приведена приближенная зависимость поправочного коэффициента. к расчетному значению сопротивления пучков с sUd = 1,15-5-1,23, определяемому по рис. V11-7, ДАс/Д/1,р, соответствующая разбросу шагов, получаемому при выполнении пучков с допусками, предусмотренными действующими техническими условиями на изготовление трубчатых воздухоподогревателей. При сверхтесных пучках с s jd[c.13]

О. м. микрочастицы (электрон, атом, ядро и т. д.) связан с её движением в пространстве. Помимо О. м., микрочастица, как правило, обладает внутренним, или спиновым, моментом s, имеющим чисто квантовое происхождение (спин исчезает при переходе к пределу й —> О и не допускает классич. интерпретации). При наличии спина из изотропии пространства следует, что сохраняются не i и по отдельности, а лишь полный момент у = / -J- (см. Квантовое сложение моментов). При этом собств. значения оператора У равны j(j 1)й. Волновая ф-ция с определ. значениями р и может быть построена из координатной и спиновой волновых ф-ций с помощью Клебиш — Гордана коэффициентов. Имеются отбора правила для переходов между состояниями С определёнными i и /, к-рые играют важную роль в теории ал.-маги, переходов в атомах в ядрах, при рассмотрении распадов элементарных частиц и т. д. [c.465]

Правая часть этого соотношения представляет собой функцию двух параметров задачи. Значения этой функции даны па рис. 5-7. Кривые на этом рисунке похожи на кривые для функции f"u, вследствие относительно небольшого диапазона изменения численных значений 5 и,/5я, по сравнению с Р ,,,. Из рис. 5-7 видно, что значение функции С/Кезс/Мнж изменяется от О до 7,4 при температуре поверхности, в 2 раза превышающей температуру торможения внешнего потока, и от О до 2,8 при температуре поверхности, равной абсолютному нулю. Отсюда следует, что в определении коэффициента трения или коэффициента теплоотдачи при градиентном течении допускается грубая ошибка, если расчет ведется [c.143]

Номинальное допускаемое напряжение выбирают по табл. 9.9 как наименьшее значение из соответствующих характеристик прочности металла при одноосном растяжении, деленных на коэффициент запаса прочности. Обозначения в табл. 9.9 соответствуют обозначениям, приведенным в п. 9.1.1. Поправочный коэффициент т) = 1 во всех случаях, за исключением стальных отливок (т) = 0,85 —для отливок, подвергшихся индивидуальному контролю неразрушающими методами, т)=0,75 для остальных отливок). Значения характеристик и а Q 2принимают равными минимальным значениям, установленным в стандартах и технических условиях (ТУ) для металла данной марки, а значения а д,(р и с средним значениям, при этом отклонение этих характеристик в меньшую сторону от среднего значения допускается не более 20 %. При отсутствии в стандартах или ТУ гарантированных характеристик прочности металла (допущенного к применению Госгортехнадзором СССР) при повышенных температурах эти характеристики устанавливают после обработки представительного количества накопленных экспериментальных данных и согласования с НПО ЦКТИ и ЦНИИТмаш [7]. [c.364]

Полученные значения второго вириального коэффициента Bi удовлетворительно согласуются со значениями, полученными Трах-тенгерцем — [2.10] и Гиршфельдером — В[" [2.11]. На рис. 8 показана температурная зависимость полей допусков для вероятности 68% (ов,)и99,5% (Зств,), диапазоны разности Bi — Bi и значения ву — Bi. [c.33]

Сообразуясь с экономическими точностями изготсвления (табл. 34 и 43), назначаем допуски и отклонения на все звенья цепи, кроме одного зависимого звена. В качестве зависимого звена выбираем звено Eg, находящееся в составе уменьшающих звеньев цепи. Выбираем значения коэффициентов щ и (табл. 92). Результаты заносим в расчетную табл. 94. [c.382]

Предельно допустимые значения отклонений частоты, коэффициента несинусоидальности напряжения, коэффициентов несиммет-рии и неуравновешенности напряжений и размаха изменений напряжения рекомендуется принимать в соответствии с п. 4.3. При наличии технико-экономических обоснований с разрешения Минэнерго СССР допускается принимать другие предельно допустимые значения показателей качества электроэнергии на границе раздела. [c.185]

Экспериментальное определение прочности по моменту разрыва образцов целенаправленно стали проводить в XIX веке в связи с ростом технического прогресса, выражавшемся, прежде всего, в развитии сети железных дорог и стрелкового оружия. Однако предельные значения величин, отражаюш,их свойства прочности приходятся на момент разрушения, которое в то время полагалось именно моментом, т. е. точкой на диаграмме деформирования. Понимание того, что разрушение это процесс, текуш,ий во времени, пришло не сразу и не сразу была осознана необходимость его изучения, ссылаясь на то, что этот процесс нельзя допускать и что для этого суш,ествует система коэффициентов запаса прочности. Строение излома, особенно после работ Веллера, изучавшего явление усталости, явно указывало на протяженность разрушения во времени [73, 261]. Этому также способствовало изучение Вальнером фрактографических признаков на поверхности излома хрупкого разрушения. Однако разглядывание поверхности излома еш,е не создавало науки о разрушении, поскольку отсутствовали механические и физические обоснования этого явления и методология его исследования. В 1907 году появилось решение К. Вигхардта плоской задачи в действительных переменных о нагружении упругой плоскости с острым угловым вырезом [386. Были получены асимптотические формулы для напряженно-деформированного состояния в окрестности конца выреза и, естественно, у автора возник вопрос о суш,ности сингулярности решения и о его физической трактовке. Практически результат этого обсуждения вылился в критерий разрушения, устраняюш,ий появляюш,уюся беско- [c.8]

Попутно не вредно обсудить вопрос о так называемых константах материала, термине, широко употребляемом в механике сплошной среды. Константы или постоянные материала действительно существуют, пока материал рассматривается на уровне кристаллической решетки. Чем больше по масштабной шкале (укрупняя объем) мы уходим от параметров решетки, тем менее константы остаются таковыми. Для уяснения степени постоянства укажем на введенное Я.Б. Фридманом деление механических свойств на докритические, критические и закритические [261]. Все они в равной мере относятся к трем, последовательно возникающим и параллельно идущим вплоть до полного разрушения, видам деформации — упругой, пластической и разрушения. Докритические определяются по допуску на величину данного вида деформации или на появление нового, и это на стадии возрастающей несущей способности. Папример, условный предел текучести определяется по допуску на величину появившегося на фоне упругой деформации, нового вида деформации — пластической. Докритические характеристики можно считать постоянными материала. Па стадии упругой деформации модули упругости и коэффициент Пуассона — докритические характеристики и, следовательно, постоянные материала. По, например, критическое напряжение Эйлера сжатого упругого стержня есть механическая характеристика, отражающая свойства упругости в момент потери устойчивости и, как и положено критической характеристике, зависит не только от докрити-ческих характеристик, но и от формы и размеров стержня и условий закрепления. Аналогично предел прочности (временное сопротивление) является критической характеристикой, поскольку шейкообразо-вание представляет собой смену форм равновесия и сопровождается прекращением роста несущей способности. Естественно, что предел прочности должен зависеть и зависит от размеров, формы образца и схемы приложения нагрузки. По привычка считать предел прочности постоянной материала (естественно, имеется в виду неизменность условий нагружения, скорости, температуры, среды и т.п.) есть результат стандартизации метода его определения. Изменив габариты, форму сечения, взяв, наконец, вообще реальную конструкционную деталь, получим сильно различающиеся значения пределов прочности, что и должно быть для критической характеристики. Поэтому неудивительно, что при разрушении реальной детали напряжение в [c.14]

В табл. 3.3 приведены значения единицы допуска г = = 0,45 + 0,001 Ои, для диапазона размеров до 500 мм в ЕСДП СЭВ (5—16-й квалитеты). Сопоставляя, затем вычисленное значение а с коэффициентами точности квалйтетов допусков ЕСДП (табл. 1.8, ч, 1), приближенно определяют средний квали-тет допусков составляющих звеньев цепи (9, 10, 11-й и т. д.). [c.21]

Примечания . При выборе модулей и значений q следует предпочитать 1-й ряд 2-му. 2. Модули для червяков и колес червячных цилиндрических передач указаны в квадратных скобках. Те же модули, кроме указанных со звездочкой (Например, [0,63] ), используются для зубчатых иилиндрических и конических колес. 3- Для прямозубых колес из данной таблицы назначается окружной модуль ntf т. 4. Для косозубых и шевронных колес из данной таблицы назначается обычно нормальный модуль т = т т os р. 5. Для конических зубчатых колес модуль определяется по большому диаметру. 6. Для червячных цилиндрических передач модуль т определяется в осевом сечении червяка. Расчетный модуль т червячного колеса ортогональной червячной передачи равен расчетному модулю парного червяка. 7. Допускается применение модулей зубчатых колес 3,25 3,75 4,25 мм для автомобильной промышленности и модуля 6,5 мм для тракторной промышленности. 8, Допускается применение коэффициентов диаметра червяка д 7,5 и 12. [c.400]

Смотреть страницы где упоминается термин Значения допусков и коэффициентов : [c.251] [c.108] [c.236] [c.215] [c.17] [c.479] [c.44] [c.530]

Смотреть главы в:

Расчет допусков размеров Издание 2 -> Значения допусков и коэффициентов

ПОИСК

П р и л о ж е н н е 2. Значения коэффициента

Расчет допускаемых значений сжимающих сил (расчет по коэффициентам

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...