Коэффициент прямоугольное

Возьмём произвольную точку 5 и из центра 0 проведём через неё прямую до пересечения с осью ь в точке Сг, которую примем за центр вписываемой сферы. Из центра Сг радиусом [С2-5] проведём окружность, которая изображает сферу, вписанную в поверхность и касающуюся с ней по параллели 5 (окружности сфер построены не полностью). По координате z отмечаем точку С и из неё строим изображение этой сферы - окружность радиуса т[С2-5]. Для удобства катет натуральных радиусов масштабного треугольника совмещен с осью 12 вращения, а масштабные прямые помечены коэффициентами прямоугольной диметрии, начало отсчёта в точке Ст. Это ещё один вариант использования масштабного треугольника. [c.197]

Вычислите производные аэродинамических коэффициентов прямоугольного крыла бесконечного размаха шириной Ьд = 4 м при Моо == 2. [c.260]

Важным показателем свойств материалов с ППГ является коэффициент прямоугольности петли гистерезиса А у, который определяется как отношение остаточной индукции к максимальной магнитной индукции k y - в г1 в шах 1- [c.104]

Промышленностью освоен выпуск свыше 25 марок ферритов с ППГ. Широкое распространение получили магний-марганцевые и литиевые ферриты со структурой шпинели. Для улучшения свойств используются легирование их ионами цинка, кальция, меди, натрия и др. Основные характеристики ферритов с ППГ следующие коэффициент прямоугольности йпу = 0,9 0,94 остаточная индукция Вг = 0,15 0,25 Тл, температура Кюри Гк = ПО ч--г- 250 °С (для магний-марганцевых ферритов) 550 630 С (для литиевых), коэрцитивная сила для ферритов, используемых в схемах автоматического управления, лежит в пределах 10—20 А/м, для материалов, используемых в вычислительной технике, — 100—1200 А/м. [c.105]

Рис. 19.2. Коэффициент прямоугольности р. Не ч Вт в зависимости от температуры для кобальтового ППГ-фер-рита состава (СоО)о,зб — — (NiO)o,o6 — (2иО)о,1 —

Ph . 19.3. Коэффициент прямоугольности p, и в феррита 0,12 ВТ [c.260]

Ферриты с ППГ. Основное промышленное применение имеют мар-ганец-магниевые ферриты, коэффициент прямоугольности у которых колеблется в пределах 0,85—0,95, а насыщение наступает при — ЪНс. [c.211]

Намагниченности насыщения ферритов сравнительно не велики. Наибольшим магнитным моментом из всех известных ферритов при комнатной температуре обладают кобальтовый и марганцевый ферриты 4яМ = 5300 и 5000 гс, соответственно. Однако даже эта величина составляет менее одной четверти намагниченности железа. Значительно меньше намагниченность у литиевого (3900) и никелевого (3400 гс) ферритов. Твердые растворы марганцевого и магниевого ферритов характеризуются меньшими намагниченностями, чем марганцевые ферриты, однако, обладают рядом других достоинств. Например, коэффициент прямоугольности некоторых из этих составов ферритов достигает 0,9- 0,95 при сравнительно низкой коэрцитивной силе 0,5-н-1 э. Ферриты с прямоугольной петлей гистерезиса могут применяться в вычислительной технике. Магний-марганцевые ферриты другого состава с малыми потерями в быстропеременных магнитных полях применяются в различных устройствах на сантиметровых волнах. Иттриевые ферриты обладают очень малыми электрическими и магнитными потерями на сверхвысоких частотах и поэтому широко применяются в СВЧ устройствах. [c.37]

Вд — магнитная индукция насыщения ц — начальная относительная магнитная проницаемость ц — максимальная относительная магнитная проницаемость Кп — коэффициент прямоугольности статической петли гистерезиса К = BJ S5, где Sf — остаточная магнитная индукция 85 — магнитная индукция насыщения [c.138]

Высокий коэффициент прямоугольности петли магнитного гистерезиса, низкая динамическая коэрцитивная сила [c.538]

Низкий коэффициент прямоугольности петли магнитного гистерезиса, высокая магнитная индукция [c.538]

Среди ферритов со структурой шпинели есть особая группа ферритов с прямоугольной петлей гистерезиса (ППГ), которые широко используются в импульсной технике. Для этих ферритов важными характеристиками являются параметр, определяющий прямоугольность петли гистерезиса, и время их перемагничивания. Прямоугольность петли гистерезиса можно оценивать с помощью двух параметров (рис. 8.14) по относительной остаточной индукции В /В или по коэффициенту прямоугольности R , который определяется как отношение В —Н /2)/В Н . Самое примечательное заключается в том, что в Mg-Mn, [c.581]

Ферриты с прямоугольной петлей гистерезиса имеют коэффициент прямоугольности а = Вт Eg., близкий к единице (см. табл. 16.7) и, как следствие, малое время перемагничивания. [c.548]

Высокий коэффициент прямоугольности петли гистерезиса, низкая коэрцитивная сила и малые потери энергии позволяют применять аморфные сплавы на основе железа в магнитных усилителях. Подобные сплавы на основе кобальта широко используются при изготовлении магнитных экранов и в магнитных головках. Имея начальную магнитную проницаемость, близкую к кристаллическим аналогам, эти сплавы отличаются более высокой (почти на порядок) износостойкостью, что весьма важно для материалов магнитных головок. Свойства некоторых аморфных и кристаллических сплавов для магнитных головок приведены в табл. 12.3. [c.158]

Фиг. 5. Сравнение расчетных и экспериментальных значений аэродинамических коэффициентов прямоугольного крыла с удлинением 1 [2].

При осаждении сплава N1—Со из фторборатного электролита [29 ] наилучшие магнитные характеристики получаются для сплавов с содержанием выше 40% Со. Покрытия из этого электролита обладают сравнительно небольшой коэрцитивной силой, более высокой остаточной индукцией и высоким коэффициентом прямоугольно-сти по сравнению с покрытиями, полученными из сернокислого электролита. [c.225]

Состав фторборатного электролита, предложенный И. И. Панченко, отвечающий наилучшим магнитным характеристикам (коэрцитивная сила 44—120 э, остаточная индукция 7000—10 500 гс и коэффициент прямоугольности 0,73—0,84) следующий [c.227]

Степень прямоугольности петли гистерезиса характеризуют коэффициентом прямоугольности [c.308]

Э. д. с. ех представляет собой помеху для петли гистерезиса с идеальной прямоугольностью она равна нулю. Следовательно, для материалов с ППГ желательно иметь коэффициент прямоугольности а возможно более близкий к единице. [c.309]

Важной характеристикой материалов с ППГ является зависимость их свойств от температуры. При повышении температуры площадь петли гистерезиса материалов с ППГ уменьшается, а прямоугольность ее ухудшается, т. е. происходит уменьшение коэрцитивной силы, остаточной индукции и коэффициента прямоугольности. При охлаждении наблюдаются обратные явления. [c.309]

К материалам и изделиям этого типа предъявляется ряд специфических требований, и для их характеристики используются некоторые дополнительные параметры. Основным из таких параметров является коэффициент прямоугольности петли гистерезиса К у, представляющий отношение остаточной индукции к максимальной индукции В акс- [c.388]

При осаждении сплава из борфтористоводородного электролита наилучшие магнитные характеристики получаются для сплавов с содержанием кобальта выше 40%, причем покрытия обладают сравнительно небольшой коэрцитивной силой (не свыше 132 э), высокой остаточной индукцией (свыше 10 000 гс) и высоким коэффициентом прямоугольности (0,73—0,84) по сравнению с покрытиями, полученными из сернокислых электролитов. Наибольшую коэрцитивную силу (44—132 э) имеют сплавы, содержащие 47—65% кобальта. У чистого кобальта коэрцитивная сила ниже, а магнитная индукция выше, чем у сплавов кобальта с никелем. [c.44]

Введение цинка в сплав Со—Р повышает коэрцитивную силу с 25,5 до 59 кА/м. При химическом восстановлении сплава Со— 2п—Р на латуни, предварительно активированной РдС , пленки толщиной 0,5 мкм имели Я = 59 кА/м. При содержании 4 % 2п коэффициент прямоугольности петли гистерезиса возрастал с 0,7 до 0,8. [c.343]

С течением времени в пленках может наблюдаться недопустимое изменение анизотропии, коэрцитивной силы, дисперсии и других магнитных свойств, что соответственно приводит к снижению их эксплуатационных характеристик. На процессы старения влияют гомогенизация, окисление, диффузия и др. Для предупреждения старения цилиндрических пленок производят их отжиг в магнитном поле. Обычно отжиг ведут при 320 °С в течение 1— 1,5 мин. Свойства магнитотвердых сплавов также меняются в результате термической обработки. Коэрцитивная сила сплава Со— N1—Р достигает максимума после отжига при 350 °С, а сплава Со—Р — при 450 °С. Наибольший коэффициент прямоугольности (0,9) для сплава Со—N1—Р получен после отжига при 250 °С. [c.343]

Существенное значение имеет коэффициент прямоугольности. Так как этот коэффициент всегда меньше единицы, то возникают помехи при считывании нулей. Кроме того, при считывании единицы импульс напряжения возникает как в выходной, так и зо входной обмотке сердечника, и сигнал может пойти также в обратном направлении (поток обратной информации). [c.297]

Следующей магнитной характеристикой материала является коэффициент прямоугольности цикла магнитного гистерезиса (гистерезисной петли), определяемый по предельному циклу магнитного гистерезиса [c.177]

К=— — коэффициент прямоугольности гистерезисной петли, определяемый по статической предельной петле. [c.215]

Переключатель Кз через трансформатор, ферритовый сердечник которого имеет высокий коэффициент прямоугольности петли гистерезиса, позволяет перебрасывать триггер в любое из устойчивых состояний. Левая половина Л через диод с опорным напряжением на и контролируемым по стрелочному прибору [c.212]

Важным показателем свойств ферритов, имеющих пря.моуголь-ную петлю гистерезиса, является ее коэффициент прямоугольности, определяемый как отношение остаточности индукции к максимальной магнитной индукции. Этот коэффициент всегда меньше единицы и достигает у ферритов 0,9. [c.27]

Кобальтовые ферриты с ППГ. Ферриты на основе окиси кобальта кристаллизуются в решетке шпинели. В системе (Со—Ni— —Zn)0 -FejOg можно получить высокие значения Вт, Вг, Яс (до 4000 ajM при 50 гц) и коэффициент прямоугольности р = 0,92. Это имеет важное значение для быстродействующих бесконтактных реле. Однако нужно учитывать низкую температурную стабильность параметров (рис. 19.2) особенно изменяется коэрцитивная сила. Поэтому сердечники с ППГ из кобальто-никелево-цинковых ферритов следует использовать при нормальной температуре, допуская лишь небольшие ее колебания. Кобальтовые ферриты после термомагнитной обработки (анизотропные) дриобретают более стабильные свойства. [c.258]

Te шepaтypнylo стабильность магнитных свойств сплавов с нанвысшей магнитной проницаемостью в слабых полях (группа I по ГОСТ 10160—75) можно улучшить термической обработкой. Замедленное охлаждение от 600° С после отжига значительно уменьшает температурную зависимость Хм и Не для сплавов в виде лент толщиной 0,05—0,2 мм. Для сплава 79ИМ рекомендуется следующий режим [7] при достижении температуры я 600° С делается выдержка 1—2 ч, затем дальнейшее охлаждение до 450° С по 50°С/ч, далее с выключенной печью. При этом несколько снижается до 12 000—18 000[Хн и повышается коэффициент прямоугольности в слабых полях. В статическом режиме намагничивания изменения и в интервале —60-ь- -100"С не превосходят 10—15% относительно значений при 20° С. В динамическом режиме изменения проницаемости в диапазоне индукций от 0,05—0,1 до 0,4— 0,5 Тл не выходят за те же пределы. [c.714]

Согласно Вейну [156], для получения ферритов со спонтанной ППГ следует иметь плотные, однофазные, однородные материалы с высокой степенью симметрии кристаллической решетки. Константа кристаллографической анизотропии Ki должна быть отрицательной и превышать все остальные виды анизотропии. Константа магнитострикции Лщ в направлении оси легкого намагничивания должна быть, напротив, минимальна. Соблюдение этих условий для ферритов с практически наиболее высокой степенью симметрии, т. е. для ферритов с кубической решеткой шпинели, приводит к теоретической величине коэффициента прямоугольности Кп= = 0,87) [157]. Противоположная точка зрения о природе ППГ высказана Бальцером [158, 159], согласно которой условие формирования ППГ в поликристаллических ферритах — близость к нулю эффективной константы магнитной анизотропии. Предполагается, что это условие может б 1ть выполнено в ферритах благодаря статистически локализованным напряжениям, источником которых являются неоднородности типа искажений Яна—Теллера [160]. Теория Бальцера не нашла экспериментального подтверждения для большинства ферритовых систем [161], тогда как справедливость модели Бейна доказана исследованиями [162—167]. Здесь уместно заметить, что модель Вейна связывает природу ППГ лишь с ф мическим составом и керамической структурой феррита, но не с точечными дефектами решетки. Вместе с тем следует иметь в виду, что условия получения прямоугольных петель гистерезиса [c.138]

Так, в железо-никель-кобальтовых ферритах было обнаружено, что эффект возрастал с увеличением содержания СоО в образцах при почти одинаковом содержании FeO. Так, например, максимальный коэффициент прямоугольности петли гистерезиса образца № 6 возрос после ТМО от 0,78 до 0,9. Еще более эффективным оказалось воздействие ТМО на магнитные характеристики образца № 8, содержащего большое число ионов Со + при том же содержании двухвалентного железа. Следовательно, эффективность воздействия ТМО на магнитные статические характеристки ферритов растет с ростом в образцах содержания СоО. Этот вывод согласуется и с результатами исследования зависимости константы наведенной магнитной анизотропии от состава ферритов [39, 60]. [c.182]

Степень прямоугольности петли гистерезиса материалов для ЗУ характеризуется коэффициентом прямоугольности Кппг, равным отношению остаточной поляризованности Р к поляризованности насыщения [c.215]

Увеличение значений коэффициентов прямоугольности и добротности (Н Вг) магнитного носителя способствует повышению плотности записи. Этого можно добиться также путем снижения толщины рабочего слоя. В современных накопителях толщина магнитного слоя составляет примерно 0,05—0,5 мкм. Магнитная индукция слоя 1,0 Тл, коэрцитивная сила — в интервале от 16 до 80 кА/м. Важным требованием является также износостойкость и коррозионная стойкость магнитоносителя. Величина Р находится в пределах 0,45—0,8. [c.330]

В ряду магнитно-твердых пленок из сплавов Со—N1, Со—W, Со—Р, Со—N1—Р толщиной 0,1—0,7 мкм значения коэрцитивной силы увеличиваются от 14,5 до 74,3 кА/м. Остаточная индукция составляет 0,5—0,79 Тл (для сплава Со—N1 0,97—1,2 Тл). Коэффициент прямоугольности петли гистерезиса 0,56—0,93. Наилучшим коэффициентом квадратичности обладают сплавы Со—N1, наихудшим Со—Р. Пленки Со—W, Со—N1—Р занимают промежуточное положение, их магнитные параметры мало меняются с изменением толщины пленки. Подробную библиографию по структуре, составу и магнитным свойствам пленок можно найти в работе 17.1]. [c.331]

Сплав, отличающийся хорошими электромагнитными свойствами, осаждают из электролита, в состав которого входит (г/л) 50—200 oS04-H20, 50—100 MgS04, 5—40 вольфрамата калия или натрия, 20—40 Н3ВО3, до 0,6 гуммиарабика pH 4—6. Режим электролиза / = 0,254-2,0 А/дм , / = 204-50 С. Получаемые осадки сплава, в зависимости от условий электролиза содержат 10—25 % W и имеют следующие электромагнитные характеристики коэрцитивная сила— (15—50)-10 А/м, остаточная магнитная индукция 0,4—0,8 Тл, коэффициент прямоугольности петли гистерезиса 0,6—0,8. [c.161]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...