Фланцевое Напряжения

Расчет силовых параметров процесса штамповки Силовыми параметрами процесса штамповки являются усилие вытяжки (Р) и усилие прижима фланцевой части заготовки ( Q с помощью которого регулируется напряженное состояние металла при вытяжке. [c.46]

Толщина фланцевой части заготовки при вытяжке изменяется краевая часть (где сжимающие напряжения > сТр [) утолщается, а участки вблизи донышка — утоняются. Это обстоятельство приводит к тому, что поверхность заготовки при вытяжке изменяется незначительно, и размеры заготовки можно определять из условия равенства поверхности детали (по средней линии) и площади плоской заготовки. Для осесимметричных деталей заготовка обычно имеет форму круга. [c.108]

Определить номинальную мощность, которую может передать фланцевая муфта, соединяющая вал цепного пластинчатого транспортера с приводным устройством. Частота вращения вала п = 5 об/мин, диаметр вала rf=160 мм, действительное напряжение среза в болтах Тср = 45,6 Н/мм , коэффициент режима работы принять К = 2. [c.410]

Болты устанавливают с предварительным натягом, при этом в расчете на нераскрытие стыков задается напряжение 150—180 МПа. Следует иметь в виду, что в радиально-осевых турбинах под влиянием осевой силы фланцы могут разгружаться на 40—50 ЛЛа, однако при работе соединений остается значительная сила трения, которую при расчете фланцевого соединения на прочность не учитывают (оня идет в запас). [c.177]

При ремонте арматуры иногда возникает необходимость восстановить герметичность фланцевого соединения, нарушенную в процессе эксплуатации. Уплотнительные поверхности фланцев деформируются под влиянием напряжений, вызванных затягом соединения, термических напряжений, вызываемых перепадом температур по сечению фланца, ползучестью материала при высоких температурах и теплосменами — нагревом и охлаждением оборудования. В результате коробления фланцев нарушается равномерное зажатие прокладки между уплотнительными поверхностями и соединение начинает пропускать рабочую среду. Уплотнительные поверхности фланцев могут подвергаться коррозии и эрозии под действием струи пара или воды. На фланцах также могут образоваться вмятины и забоины в результате небрежного отношения при транспортировании арматуры. [c.282]

При приложении силы в различных точках (при разных вариантах перекоса элементов телескопического соединения) концентрация напряжений возникает либо в зоне переходной поверхности радиусом R при X = 0,6, когда обусловленный перекосом наибольший изгибающий момент действует в сечениях полки модели, либо в зоне радиусом Rg, когда контакт фланцевых дисков при их перекосе происхо- [c.141]

Повышение эксплуатационных температур и скоростей их изменения приводит к существенному увеличению термомеханических напряжений в конструкциях. В связи с этим увеличивается число отказов вследствие накопления предельных повреждений, в том числе вызванных циклическими температурными воздействиями. Такие отказы характерны для тонкостенных оболочечных корпусных элементов мощных стационарных паровых и газовых турбин, ракетных двигателей, нестационарных газотурбинных установок и т. д. Как правило, эти конструкции имеют фланцевые переходы от детали к детали. [c.171]

Глава 6. РАСЧЕТ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ НАПРЯЖЕНИЙ ВО ФЛАНЦЕВЫХ. СОЕДИНЕНИЯХ [c.95]

Глава 8. КОНЦЕНТРАЦИЯ НАПРЯЖЕНИЙ И ДЕФОРМАЦИЙ ВО ФЛАНЦЕВЫХ И РЕЗЬБОВЫХ СОЕДИНЕНИЯХ [c.140]

Дополнительной проверке при расчетах по номинальным напряжениям подвергались устойчивость элементов под действием продольных сил и внешнего давления, компенсационная способность трубопроводов, затяг фланцевых соединений с прокладками и без них. [c.29]

Последующим этапом (конец 50-х начало 60-х годов) в развитии методов расчета прочности атомных реакторов был переход к уточненному анализу местной механической и термической напряженности [3, 4] при сохранении указанного выше порядка выбора основных размеров. В первую очередь этот анализ выполнялся на основе рационального выбора расчетной схемы. При этом сложные конструктивные элементы реакторов представлялись в виде набора оболочек (цилиндрические, сферические, конические), пластин, колец, стержней с заданными краевыми условиями. На рис, 2.1 схематически показано [5] фланцевое соединение корпуса ВВЭР, а на рис. 2.2 соответствующая ему расчетная схема. [c.30]

Корпусные конструкции энергетических установок, помимо разнообразия составляющих их элементов и узлов, требующих совместного рассмотрения при расчете напряженного состояния, включают, как показано в гл. 3, большое разнообразие условий их взаимодействия, особенно в узлах разъема фланцевых соединений. Некоторые из этих условий могут быть определены численными методами теории упругости (упругие контактные податливости фланцев) или экспериментально (податливости резьбовых соединений или пластических прокладок) для других условий, существенно влияющих на напряженное состояние всей конструкции, могут быть заданы лишь возможные пределы их изменения (допуски на [c.127]

Из этих данных видно, что при отсутствии или ограничении проскальзывания в точке А (условия 3,4) нажимное кольцо ограничивает деформации и напряжения в крышке. С другой стороны, выбирание зазора в посадочном соединении крышки с корпусом (условие 2 в точке В) ускоряет в процессе затяга рост меридиональных напряжений в крышке. Большой диапазон изменения рассматриваемой величины напряжения показывает, что произвольный выбор при расчете какого-либо одного условия взаимодействия узлов фланцевого соединения из условий 1-4, например наиболее просто учитываемого при расчете (как это принято в нормах и в расчетной практике), может дать результаты, весьма далекие от действительных. Вместе с тем, отсюда следует, что сопоставление данных тензометрических натурных или стендовых исследований напряжений и деформаций с рядом расчетных вариантов может позволить определить по совокупности характерных точек конструкции действительные условия взаимодействия и именно при этих данных проводить дальнейшую отработку расчетных схем и методов. [c.132]

Такие данные, полученные для различных возможных условий взаимодействия в зонах контакта, могут быть использованы для детального анализа напряженного состояния новых корпусных конструкций и для обоснования выбора предварительного усилия затяга шпилек фланцевого соединения и затяга уплотняющих нажимных винтов. [c.139]

Необходимым условием обеспечения надежной работы фланцевых соединений является установление величины напряжения сжатия прокладки в момент разгерметизации, представляющей собой основную характеристику плотности соединения. [c.173]

Путем анализа явлений, происходящих при создании герметичности, можно прийти к следующему заключению. Величина напряжения в прокладке в момент нарушения плотности зависит от следующих факторов давления среды в аппарате, ширины прокладки и толщины ее, свойств материала уплотнения, типа фланцевого соединения. [c.173]

Наибольшие напряжения возникают во фланцевых соединениях. Предварительно можно задаваться толщиной фланца и диаметрами болтов по следующим зависимостям. Толщина фланца горизонтального разъёма [c.586]

Фланцевый вал 1 (рис. 34, а), нагруженный постоянным крутящим моментом, на участке между фланцем и шлицами неравнопрочен. Напряжения максимальны на шлицевом участке между шлицами и фланцем, где наружный диаметр вала увеличен, напряжения значительно меньше. Расчет из условия постоянства момента сопротивления кручению по сечениям вала приводит к равнопрочной конструкции II. [c.110]

Вследствие обратнокубической зависимости напряжений от Я целесообразно увеличивать диаметр шлицевого пояса (фланцевые шлицевые соединения). [c.269]

При работе болтов на осевую нагрузку различают ненапряженные болты, в которых не возниканэт напряжения до приложения рабочей нагрузки (например, резьбовой хвостовик грузового крюка, см. рис. 3.24), и напряженные болты, в которых возникают напряжения от предварительной затяжки до приложения рабочей нагрузки (например, болты фланцевого соединения, шпильки крышки цилиндра двигателя и др.). [c.344]

Распределение напряжений во фланцевом соединении вала в большой мере зависит от соотношения толщин стенок вала и фланца и отношения Гфл/Гот (рис. VII.4, б). В тонкостенных валах крупных гидротурбин толщину фланца выбирают по условиям раанопрочности. Опасным оказывается сечение 2—2 тела вала в месте примыкания к фланцу, в толстостенных валах опасным может быть сечение 3—3. Для уменьшения концентрации напряжений в сечении 2—2 в месте перехода к фланну делается галтель, обычно выполняемая радиусом р или двумя сопряженными радиусами, а для уменьшения средних значений напряжений выполняется конический переход, при котором толщина стенки вала б постепенно увеличивается до бв. [c.197]

У другого вала винта произошло отделение в полете фланцевой части из-за разрушения вала (рис. 13.33). В пределах сохранившейся части зоны разрушения имело место образование четырех участков самостоятельного развития разрушения, слияние которых и привело к окончательному разрушению вала. Одна трещина "1" зародилась от галтели и имела многоочаговый характер. Две другие трещины ("2" и "3" на рис. 13.33) зародились в отсутствующем шлицевом фланце вала и в рассматриваемую часть излома вышли в процессе своего развития. Поэтому очаги этих трещин отсутствуют на рассматриваемой части излома. Эти трещины развивались по окружности против направления вращения вала и подавляющая доля излома (более 90 %) образована ими. В изломе одной из указанных двух трещин выявлено две макролинии усталостного разрушения, что отвечает всего двум полетам самолета. В изломе другой трещины выявлено несколько макролиний, отвечающих шести полетам самолета. При окончательном слиянии трещин при резком возрастании интенсивности напряженного состояния вала в вершине трещин происходило формирование не менее 25 зон [c.711]

Возникновение усталостных трещин в стыковочных балках вертолетов Ми-2, Ми-6 и Ми-8 в процессе эксплуатации было обусловлено раскрытием стыка. Раскрытие стыка может возникать в эксплуатации по многим причинам [15]. Однако известно, что при раскрытии стыка, когда момент затяжки недостаточен для создания усилия, компенсирующего растягивающую переменную нагрузку, в стяжном, элементе напряжение может возрастать в 2 раза. Уровень возросшего напряжения зависит от толщины стягиваемых элементов, плоскостности их поверхности, диаметра стяжного элемента, наличия или отсутствия смазки и прочее. В частности, в рассмотренном выше примере ( 13.3) раскрытие стыка было обусловлено неплотным прилеганием подвижного (вращаемого) шлицевого фланца вала винта, в котором возникала неплотность стыка при передаче крутящего момента. Устранение неплотности стыка может быть достигнуто различными путями. Так, например, применительно к картеру поршневого двигателя АШ62-ИР в неподвижном фланцевом стыке возникал фреттинг-процесс из-за потери момента затяжки болтов [16]. Жесткость стыка в рассматриваемом соединении была переменной по окружности из-за переменной толщины сопрягаемых дета- [c.713]

При разработке конструкции толкателей за основу был принят толкатель с фланцевым электродвигателем и стационарно установленным в цилиндре насосом (см. фиг. 263). Электроги-дравлические толкатели ВНИИПТМАШа, рассчитанные на режим работы до ПВ = 100%, допускают до 720 включений в час и приводятся в движение от электродвигателей серии АОЛ, рассчитанных на напряжение тока 220 и 380 в. [c.469]

Фланцевое соединение затягивают резьбовыми шпильками с помощью специальных высоких гаек, в результате чего создается более равномерное распределение напряжений по виткам резьбы и улучшаются условия сохранения графитсодержащей смазки, которой смазывается резьба шпилек для предохранения их от задирания и коррозии. Главные задвижки присоединяются к трубопроводу сваркой. [c.40]

Клапан устанавливается на специальных каркасах строго вертикально электромагнитами вверх и присоединяется к трубопроводу сваркой. Клапан полноподъемный, прямого действия, рычажно-грузовой с электромагнитным приводом и фильтром. Рабочая среда подается через фильтр под золотник. Конусные уплотнительные поверхности золотника и корпуса наплавлены сплавом повышенной стойкости. Соединение корпуса с крышкой фланцевое на паронитовой прокладке. Клапан настраивается на требуемое рабочее давление установкой груза на рычаге и открывается при превышении давления выше установленного. Для принудительного открывания и закрывания клапана предусмотрены электромагниты КМП-4А (ТУ 16-529-117—75) постоянного тока с напряжением 220 В и мощностью 450 Вт. Электромагнит на открывание имеет ПВ, равную 40%, в цепи электромагнита на закрытие устанавливается сопротивление 100 Ом, что позволяет осуществить работу магнита с ПВ, равной 100%. Герметичность затвора клапанов обеспечивается по 1-му классу ГОСТ 9544—75. Основные детали клапанов изготовляются из углеродистой стали. Гидравлические испытания на прочность корпуса, крышки и фильтра проводятся пробным давлением 12 МПа. Клапан изготовляется и поставляется по ТУ 108-681—77. Масса клапана в комплекте с электромагнитами 206 кг. [c.161]

Существенное значение для экспериментального анализа местных температурных напряжений имела разработка методов моделирования термоупругих напряжений (в частности, метода замораживания для плоских и объемных моделей). Это позволило установить (при заданных полях температур) распределе1ше температурных напряжений в зонах сопряжений оболочек и днищ, в элементах фланцевых соединений, в перфорированных крыщках, в прямых и наклонных патрубках, в зонах стыка элементов из материалов с различными коэффициентами линейного расширения (рис. 2.4). Весьма важная информация о номинальных и местных деформациях и напряжениях, а также о перемещениях получается при использовании хрупких тензочувствительных покрытий и голографии [11]. [c.32]

Значительные возможности в использовании методов строительной механики в расчетах напряженных состояний осесимметричных несущих элементов ВВЭР открьшаются в связи с расширением применения вычислительной техники в практике проектирования. Матричная запись и решение соответствующих дифференциальных уравнений на ЭВМ позволили в компактной и единообразной форме при сравнительно небольших затратах машинного времени (измеряемого десятками секунд) получать распределение напряжений в таких сложных зонах корпусов реакторов, как фланцевое соединение главного разъема [9, 10, 12]. В таком расчете представляется возможным учесть ступенчатое изменение толщин, несовпадение средних радиусов оболочек, условия взаимодействия между элементами. Увеличение числа сопрягаемых элементов и уменьшение их высоты (до долей толщин) позволяет заменить сложный профиль в зоне сопряжения ступенчатым и получить напряжения, характеризующие концентрацию напряжений. Вводя в такие расчеты интегральные функции пластичности или переменные параметры упругости, можно получить данные о перераспределении напряжений в упругопластической области [12, 15]. [c.35]

Конструкция ВВЭР-440 имеет более сложный узел главного разъема, содержащий нажимное кольцо и узел уплотнения в виде торового компенсатора с нажимными винтами. Поэтому рассмотрены режимы затяга шпилек главного разъема и совместный затяг шпилек и нажимных винтов, при которых номинальные напряжения в шпильках составляют соответственно 322 и 335 МПа. Для этой конструкции учитьшается догрузка шпилек от внутреннего давления, а в рабочем режиме - снижение напряжений в шпильке, вызванное учетом изменения модулей упругости элементов от температуры. Кроме того, учитьтаются температурные напряжения за счет некоторого различия температур и коэффициентов теплового расширения в шпильке и других элементах фланцевого соединения, составляющие в сумме около 5-7% от силовых напряжений. [c.119]

Учет разрьшов радиальных перемещений в контактных сопряжениях фланцевых и нажимных колец (табл. 4.2). Изменение условий контактирования, приведенных в табл. 4.2, возможно не только при переходе содного режима нагружения на другой, но и при возрастании или снижении внешней нагрузки в заданном режиме (например, при изменении внутреннего давления). Такое изменение условий контактирования приводит к нелинейной зависимости напряжений и перемещений в конструкции от внешней нагрузки. Так, в процессе деформации возможно уменьшение или полное выбирание зазоров в посадочном соединении фланцев крышки и корпуса (условия [c.130]

Учет местной податливости в зонах контакта. В работе [9] был рассмотрен способ учета местной податливости в узких кольцевых зонах контакта с нераскрытым стыком при расчете конструкции методом строительной механики оболочек и колец. При этом были использованы коэффициенты местной податливости, полученные в [10] численным методом осесимметричной теории упругости. Применительно к корпусной конструкции с фланцевым соединением, содержащим два нажимных кольца, стянутые длинными шпильками, было показано, что пренебрежение контактными моментами приводит к существенному занижению жесткости корпусных оболочечных конструкций и завышению изгибных напряжений в галтель-ных переходах фланцев. Метод учета контактных податливостей для нераскрытых стьпсов, предложенный в работе [9], так же как и полученный в ней вывод о погрешности упрощенного расчета, применимы к рассматриваемой здесь конструкции (см. рис. 2.1). [c.132]

Учет продольной жесткости шпилек в затянутом фланцевом соединении. Выше рассматривался расчет конструкции на затяг фланцевого соединения, для которого усилия в шпильках были заданными, и потому податливости шпилек могли не учитываться. Напряженное и деформированное состояние от затяга шпилек считается начальным состоянием для последующих расчетов на внешнюю нагрузку, например затяг нажимных винтов узла уплотнения, внутреннее давление в корпусе, нагрузки от неравномерного нагрева конструкции. При действии этих нагрузок в шпильках возникают дополнительные неизвестные усилия АР, а контактные сопряжения становятся зависимыми аналогично сопряжениям (см. рис. 3.2). В сопряжениях А к В кв точке С имеются неизвестные разрывы AQ , А и АР. Осевое усилие АР создает в точке С неизвестный внешний изгибающий момент ДЛ1 =ЛРбк> вызванный переносом осевого усилия с радиуса / ш на радиусЛд. При выводе формулы (3.2) было показано, что для определения неизвестных разрывов А , Ад , AAf должны рассматриваться зависящие от них величины Af и Здесь И к - радиальное перемещение нажимного кольца в точке А от распорного усилия AQ , момента АМ , вызванного дополнительным усилием АР в шпильках, и внешней нагрузки . Л/ — изгибающий момент, возникающий после указанного выше переноса усилия АР и равный [c.138]

Предварительный анализ угловых перемещений фланцев при затяге шпилек, расположенных с внешней стороны от кольцевой зоны контакта, показывает, что из-за взаимного разворота фланцев максимальные контактные давления будут иметь место на внешней линии площадки контакта. Действие эксплуатационной нагрузки, в частности внутреннего давления или изменения температуры, может привести к снижению контактных давлений на внутренней части площадки контакта и к частичному раскрытию стыка. Учет раскрытия стыка оказывает большое влияние на распределение контактных перемещений и напряжений по сравнению с фланцевыми соединениями с узкими площадками контакта, рассмотренными выше. Определение действительного распределения контактных давлений и смятий важно также потому, что оно влияет на усилия сжатия уплотнительных элементов, расположенных в пределах зоны контакта флащев, т.е. на плотность фланцевого соединения главного разъема. [c.140]

Сравнение расчетов с экспериментами. В работе [31] для определения деформаций и напряжений во фланцевом соединении сосудов без нажимных колец использовались также два расчетных метода. Приближенный метод осуществлялся путем разбиения фланцевого соединения на базисные элементы - кольца, оболочки, балки. Поперечные силы и моменты в местах их соединений определялись из уравнений равновесия и совместности деформаций. Второй подход использует метод конечных элементов, для чего применялась программа MAR для ЭВМ /5Л/-370. Наличие в программе специальных люфтовых элементов позволяет моделировать нелинейную контактную задачу, связанную с локальным смыканием и (или) раскрытием зазора между поверхностями фланцев и проклад- [c.153]

Конусно-фланцевые соедянения 1. 540-542 Конусные соединения 1. 305 Концентрация напряжений 1. 142-Примеры устранения и снижения 1. 325 — 330 [c.343]

Помимо основного сечения, надо проверить фланцевое крепление рубашки, а также болты крепления. Блок-цилиндры, крепящиеся к картеру анкерными связями, проверяются на сжа-тие от усилия затяжки Рф Напряжения сжатия в опасном сечении должны быть меньше 400 Kzj M i для чугуна. [c.67]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...