Расчет движущихся деталей

Здесь рассмотрены расчеты движущихся деталей при заданных ускорениях и расчет на действие ударной нагрузки. В первом из указанных случаев расчет в принципе не отличается от расчета при статическом нагружении. Для определения внутренних силовых факторов, возникающих в поперечных сечениях движущегося бруса, применяют метод кинетостатики, основанный на принципе Даламбера. К каждой точке тела прикладывают силу инерции, уравновешивающуюся активными и реактивными силами, приложенными к данной точке. Таким образом, точку можно рассматривать как находящуюся в равновесии, т. е. задача динамики сводится к задаче статики. Напоминаем, что сила инерции равна произведению массы точки на ее ускорение и направлена в сторону, противоположную ускорению. [c.238]

ГЛАВА XVI РАСЧЕТ ДВИЖУЩИХСЯ ДЕТАЛЕЙ [c.506]

Расчет движущихся деталей [c.508]

Рассмотрим четыре простейшие динамические задачи расчет на действие сил инерции, возникающих в движущихся деталях конструкции, расчет на действие удара, расчет простых систем на действие вибрационной нагрузки и расчет на действие кратковременного импульса. [c.375]

Для расчета на прочность движущихся деталей используем известный из механики принцип Даламбера, согласно которому всякую движущуюся точку (или систему) можно рассматривать как находящуюся в состоянии мгновенного равновесия, если к действующим на нее внешним силам добавить силы инерции. Силой [c.376]

Относительный вес поступательно движущихся деталей приведен в табл. 9 и учитывается в расчетах только в случаях, когда он превышает 0,015—0,020 р , что имеет место только в тяжелых малооборотных двигателях. [c.145]

Непосредственное применение формул (68)—(74) позволяет произвести расчет динамики в самом общем случае, т. е. когда учитываются вес и силы инерции движущихся деталей. Если вес учитывать не требуется (ёа <0.02 Рг), то все величины, обозначенные символом следует положить равными нулю. [c.150]

Сила инерции возвратно-поступательно движущихся частей Р , равная произведению массы возврат-но-поступательно движущихся деталей на их ускорение в данный момент времени. Масса возвратно-поступа-тельно движущихся частей равна сумме масс поршня и других деталей, движущихся поступательно, и массы части шатуна, отнесенной к оси его верхней головки (обычно равной 0,2—0,3 всей массы шатуна). Для удобства расчетов пользуются удельной силой инерции рп, равной силе инерции Я , деленной на площадь поршня fп. [c.68]

Конические штифты сохраняют свое положение благодаря упругим деформациям. Длину и положение этих штифтов в деталях необходимо устанавливать с таким расчетом, чтобы их легко можно было вытащить или выбить из отверстия. В движущихся деталях штифты не должны выступать. Постановка штифтов требует сверления и развертывания отверстий. Сверление обычно производят одновременно в обеих деталях, развертывать же отверстия следует во всяком случае одновременно. [c.116]

Вес подвижных деталей механизма газораспределения (клапанов, толкателей и др.) должен быть минимальным. Уменьшение веса снижает шум, возникающий при посадке этих деталей, а также уменьшает силы инерции движущихся деталей, что весьма важно для повышения быстроходности двигателя. Проведение расчета механизма газораспределения, в особенности определение ускорений клапана и сил инерции, является совершенно необходимым. [c.20]

Моменты инерции движущихся деталей двигателя бывают необходимы при расчете маховика, при исследовании неустановившихся режимов работы, при определении процесса разгона автомобиля, при определении работы трения сцепления и т. д. [c.167]

Из сопоставления к. п. д. теоретических циклов постоянного объема и постоянного давления ( 1-20) следует, что при равных степенях сжатия г к. п. д. смешанного цикла тем выше, чем больше степень повышения давления Я, т. е. чем большая доля тепла подводится при постоянном объеме и чем ближе смешанный цикл к циклу постоянного объема. Однако, увеличение Я при постоянном г и, следовательно, определяет собой рост максимального давления цикла (р ). По величине же этого давления производится расчет на прочность деталей двигателя. Слишком высокие значения р потребуют значительного утолщения стенок цилиндра, массивных движущихся деталей и пр., что приводит к утяжелению двигателя. Поэтому в современных дизелях обычно ограничиваются значениями Я—1,4-ч-1,8 и соответственно р= 1,4-i-1,2. При этом максимальная температура сгорания при полной нагрузке достигает 7 = 1 700-н 1 900 К и максимальное давление 45 н- 60 ата, а в некоторых специальных типах двигателей и свыше 100 ата. [c.447]

Приводятся расчеты на прочность движущихся деталей машин и, в частности, расчеты лопаток турбомашин и дисков с учетом температурных напряжений и ползучести. Рассматриваются вопросы упругих колебаний в связи с различными задачами из практики машиностроения. Освещается проблема прочности элементов конструкций, а также вопросы расчета на ударную нагрузку при напряжениях, переменных во времени, с учетом различных условий нагружения и работы деталей. [c.2]

Если ускорения точек тела в процессе движения меняют свою величину и направление по отношению к частицам тела, то методами, излагаемыми в этой главе, можно исследовать напряженное состояние движущихся деталей в отдельные моменты времени. Для этого движущуюся деталь следует рассматривать последовательно в ряде положений, при которых ускорения ее частиц известны. Так и поступают, например, при расчете шатунов. [c.7]

При проектировании новых и анализе существующих механизмов силовое исследование их имеет важное значение. Знание сил, действующих в механизме, необходимо для установления рациональных конструктивных форм деталей механизма и расчета их на прочность и работоспособность, определения механических потерь мощности на трение и к. п. д. механизма, вычисления необходимой мощности двигателя, а также для решения задач регулирования движения механизма, уравновешивания движущихся масс и расчета механизма на точность. [c.56]

Для определения масс поступательно движущихся элементов достаточно знать их вес. Выявить инерционные характеристики вращающихся деталей несколько сложнее. Расчетным путем можно получить обычно лишь моменты инерции деталей сравнительно простой формы. Такие расчетные формулы имеются в справочных пособиях [58]. Чтобы установить моменты инерции зубчатых колес, звездочек и других деталей сложной формы, применяют различные экспериментальные методы. В проектировочном расчете моменты инерции этих деталей можно ориентировочно определить по упрощенным формулам. [c.12]

Из большого числа относящихся сюда вопросов следует в первую очередь выделить те из них, которые имеют отношение к быстроходности машин, к величине сил инерции, к моментам, вызывающим вибрацию машин, отдельных их деталей и оснований. При этом следует подчеркнуть, что силы инерции при вибрации часто достигают больших значений, угрожающих прочности деталей машин. Поэтому при расчете запаса прочности деталей машин следует учитывать не только давление вращающегося тела, отвод тепла, усилия, вызываемые собственным весом и т. д., но и силы инерции. К динамическим воздействия.м относится также удар, возникающий при резких изменениях скорости движущихся частей машины, главным образом из-за наличия зазоров в механизме. Резкое изменение усилий в крайних положениях движущегося механизма (например, у поршневых насосов) также носит характер удара. [c.7]

Детали движущиеся — Удар о закрепленную деталь — Расчет — Пример 402 [c.541]

Конструкции — Элементы — Деформации — Определение — Аппаратура 545 —Элементы движущиеся — Расчет 223—256 Конструкции из стержней тонкостенных с замкнутым профилем 132 --машиностроительные — см. Машиностроительные конструкции Конструкционные материалы — Пределы выносливости 472—475 Контакт деталей — Давления наибольшие — Формулы 460, 462—466 [c.630]

Средняя скорость вибрационного транспортирования определяется по формулам, приведенным в гл. 1. Результаты расчета для реальных деталей, движущихся в режимах с подбрасыванием, приведены к виду [c.319]

Подобие с моделями 525 Детали движущиеся — Удар о закрепленную деталь — Расчет — Пример 402 [c.541]

Для создания станка, удовлетворяющего всем требованиям точности, долговечности, надежности, высокой производительности и др., весьма большое значение имеет правильное определение движущих сил и сил, приложенных к рабочим органам и корпусным деталям остова станка. Эти силы являются исходными при расчете узлов и элементов станка на прочность, жесткость и долговечность, при расчете мощности приводов и т. п. [c.138]

Следует отметить, что силы инерции возвратно-поступательно движущихся масс дезаксиального двигателя несколько больше, чем нормального тех же размеров, но разница в величине этих сил для современных автомобильных и тракторных двигателей столь невелика, что практически все расчеты на прочность деталей дезаксиального кривошипно-шатунного механизма ведутся по формулам нормального кривошипно-шатунного механизма. [c.11]

Наклонная платформа позволяет изучать в статике силы, эквивалентные действующим на движущийся вилочный погрузчик в периоды, опасные для его устойчивости. Испытания базируются на расчетах, с достаточной точностью имитирующих реальные условия работы погрузчика с точки зрения его продольной и поперечной устойчивости. Прогиб деталей погрузчика и его шин при испытаниях происходит в том же направлении, как и в условиях эксплуатации. Сравнение результатов испытаний показало, что данные, полученные расчетным и опытным путем, практически не различаются. На наклонной платформе воспроизводится треугольник сил, зависящий от геометрических размеров погрузчика и величины действующих сил. Равновесие создается тогда, когда равнодействующая (рис. 47, б) вертикальна. [c.134]

Выбранные параметры определяют последующее конструктивное решение и размеры основных узлов. При соответствующих запасах прочности усилие волочения, силы сопротивления и динамические нагрузки от поступательно и вращательно движущихся масс не вызывают наступления опасных для деталей стана напряжений. Опасность представляют напряжения, вызываемые деформациями при упругих колебаниях системы как в переходных процессах, так и в периоды установившегося движения. Расчеты показывают, что усилия при захвате трубы и разгоне стана, обусловленные упругими деформациями от собственных колебаний, в 2,5 раза и больше превосходят усилия, найденные без учета колебаний [169]. Наиболее простым средством снижения величины от упругих колебаний нагрузок в переходном процессе является изменение жесткости связей. [c.219]

При работе двигателя на детали кривошипно-шатунного механизма действуют силы давления газов, силы инерции движущихся масс механизма, силы трения и полезного сопротивления. Анализ всех этих сил необходим для расчета деталей иа прочность и определения нагрузок на подшипники. Силами трения при выполнении силового анализа пренебрегают. [c.155]

Излагаемые ниже методы особенно часто применяются для расчета деталей, вращающихся с постоянной угловой скоростью (диски, шкивы и т. д.). В этом случае ускорения точек движущегося тела постоянны по величине и не меняют своего направления по отношению к частицам вращающейся детали. Естественно, что и напряженное состояние равномерно вращающихся деталей является стационарным. [c.7]

Принятое упрощение расчетной схемы (расчет без учета качательного движения шатуна) несколько искажает картину нагружения деталей механизма, особенно в соединении траверса— палец—шатун. Поэтому проф. И. Ш. Нейман [22] предложил вести расчет сил в этом соединении (поршень — палец — шатун) с учетом инерционных сил всех поступательно движущихся масс (в том числе и поступательно движущейся массы шатуна т ), что приближает расчетные нагрузки к действительным. [c.67]

Массы поступательно движущихся деталей и коромыс.яа при подборе параметров пружин приводят к осп клапапа и обозначают через Л/кл, а при расчете штанг, распределительных валов п определении контактных напряжений — к оси толкателя и обозначают через 7V/т. [c.509]

СТАРТЕР прибор для пуска в ход двигателя внутреннего сгорания. Устройство таких приборов разнообразно в зависимости от системы, мощности и назначения двигателя. Почти все современные двигатели автотранспорта, бензиновые и нефтяные, снабжаются электрич. С., представляющими собою легкий электромотор, питаемый током от батарей и имеющий автоматически включаемое сцепление с маховиком двигателя. В редких случаях применяются пневматич. С. с передаточным числом зацепления 1 15—1 20, работающие сжатым воздухом. Пусковая рукоятка с прямым зацеплением на коленчатом валу продолжает оставаться на автотранспортных двигателях лищь как резервный С. на случай порчи автоматического. Все маломощные автотранспортные двигатели, мотоциклетные и прочие, имеют ножной или ручной С. с передачей на вал 1/5—1/6. При пуске двигателя С. приходится преодолевать значительные крутящие моменты, по к-рым и производится расчет его деталей М= М +М,+М,+М тде М —- момент от сопротивления инерции движущихся масс (маховик, вал, шатунный механизм) М —момент от работы сжатия, появляющийся в начале провертывания двигателя (после первого оборота двигателя часть этого момента отдается обратно на вал расширением сжатой смеси) Мз—момент от работы трения, зависящий от механич. кпд двигателя М —момент от преодоления сцепления и трения смазки, зависящий от вязкости и следовательно от 1° масла в двигателе. Этот момент, а следовательно и Г двигателя имеют для пуска наибольщее значение. На фиг. 1 представлена [c.470]

Средства против перерегулировки и колебания следующие небольшие движущиеся массы регулятора и перестановочного механизма (при косвенном регулировании надо также принять в расчет массы усилителя и второго перестановочного механизма), большие аккумуляторы у регулируемых деталей, чтобы не слишком резко само по себе происходило изменение состояния (например маховики, или массовые аккумуляторы), переставное торможение регулировки (путем масляных тормозов) и достаточно большая степень неравномерности, [c.654]

Для определения сил инерции необходимо знать массы деталей крпвошипно-шатунного механизма. Прп этом для упрощения динамического расчета действительный кривошипный механизм динамически заменяют эквивалентной системой сосредоточенных масс. Все движущиеся деталп ио характеру их двин ения делят на три группы. [c.342]

Следует отметить, что автоматы фирмы Стевенс с непрерывно движущейся цепью пригодны только для определенных интервалов скоростей движения цепи и времени перекидки. Как видно из формул для определения длины автомата, при очень большой скорости движения цепи получится слишком большая длина пути перекидки. Сокращение времени перекидки в целях уменьшения этого расстояния возможно лишь до известного предела. Наоборот, при малой скорости движения цепи длина пути перекидки может оказаться настолько незначительной, что ее вообще нельзя будет осуществить при данных размерах подвески. В связи с этим не рекомендуется намного увеличивать продолжительность перекидки, а следовательно и время пребывания деталей в воздухе это может вызвать окисление поверхности деталей. В соответствии с этим автоматы Стевенс с непрерывно действующей цепью можно устанавливать только при расчете их на большую производительность. [c.283]

Для расчета температурных полей в стружке, детали и режущем клине инструмента можно принять следующую упрощенную схему расположения источников тепла, показанную на рис. 118 (для удобства изображения источников деталь, стружка и инструмент раздвинуты). Сливную стружку можно рассматривать как бесконечный стержень толщиной а . Температурное поле в стружке образуется в результате наложения температурных полей, возникающих под действием двух источников и одного стока тепла. Первый плоский источник равномерной интенсивности расположен на условной плоскости сдвига. По отношению к стружке он является наклонным движущимся источником, скорость которого равна скорости стружки Его тепловая мощность определяется работой пластической деформации и коэффициентом определяющим, какая часть тепла деформации остается в стружке. Второй плоский источник тепла переменной ннтенсивности расположен на передней поверхности инструмента. По отношению к стружке он также является движущимся со скоростью Мощность источника определяется работой трения на передней поверхности инстру- [c.157]

В качестве математического аппарата при такого рода расчетах используются решения Шумана и Анцелиу-са. Они позволяют найти температурные поля либо в нагреваемом или охлаждаемом неподвижном плотном слое, либо в продуваемой газом садке мелких деталей, либо в поперечно продуваемом движущемся плотном слое и других подобного рода случаях в любой момент времени от начала продувки, а также находить изменение температуры отходящих газов в процессе тепловой обработки слоя. Приводимые решения справедливы для случаев, когда начальная температура во всех точках слоя одинакова, а температура газа на входе в слой постоянна во времени. [c.305]

Для всех вращающихся деталей (полуоси, ступицы и др.) имеет место циклический изгиб, поэтому учитывать следует только Мьо (см. рис. 1.30). В качестве плеча для 51 принимаем динамический радиус шины Гд, а не статический Гст, поскольку рассматривается движущийся автомобиль. В отличие от расчета на долговечность для расчета статической прочности следует использовать наибольшие значения возникающих сил. При этом исходят из того, что максимальное значение боковой силы никогда не бывает в момент наибольшего удара снизу (например, при проезде через весьма неровный железнодорожный переезд) и что при езде по разбитой дороге при больших боковых нагрузках возможен лишь дополнительный удар снизу допускаемой силы. Исходя из этого, для расчета деталей следует составить два различных уравнения моментов (соответственно для железнодорож- [c.14]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...