Погрешности измерения стационарных температур

Анализ этой задачи приводит к следующим зависимостям для оценки погрешностей измерения стационарных температур стенки при расположении ИПТ по схеме, показанной на рис. 11.11, б, [c.403]

Погрешности измерения стационарных температур [c.100]

Из приведенных выражений (УИ.28) — (УИ.54) видно, что точная оценка погрешностей измерений стационарных температур в газах, жидкостях и твердых телах зависит от соответствия модельных представлений реальным тепловым системам, а также от знания теплофизических и других характеристик элементов конструкций и окружающей среды. [c.106]

Систематические погрешности измерения стационарных температур, обусловленные указанными причинами, относятся к меэ о-дическим погрешностям измерения. Для устранения или уменьшения методических погрешностей, происходящих вследствие теплообмена излучением и теплопроводности, необходимо прежде всего обеспечить рациональную и правильную установку термоприемника, а также осуществлять ряд других мероприятий, рассматриваемых ниже. [c.233]

Ниже рассматриваются возможные источники методических погрешностей при различных условиях измерения температуры, а также мероприятия, реализация которых позволяет свести эти погрешности к минимуму. Следует отметить, что задача определения методических погрешностей измерения стационарных температур за счет теплообмена излучением и теплопроводности должна решаться путем совместного учета обоих факторов. Однако с целью упрощения и наглядности ниже рассматриваются отдельно погрешности измерения, происходящие вследствие теплообмена излучением, и погрешности, обусловленные теплопроводностью, [c.234]

Измеряемая температура среды, веществ, материалов и изделий может быть стационарной (постоянной) или нестационарной (изменяться во времени). В зависимости от этого погрешность измерения температуры подразделяют на статическую А ст и динамическую А дин- Погрешность измерения нестационарной температуры включает в себя статическую А т и динамическую составляющую А ли А = А4т+А дин. Погрешность измерения стационарной температуры включает в себя только статическую А ст, а динамическая составляющая А дин= 0. [c.112]

При измерении стационарных температур в каком-либо месте внутри или на поверхности твердого тела, а также жидкости или газа (пара), движущегося с небольшой (умеренной) скоростью, собственную температуру термоприемника принимают за действительную температуру среды с некоторой методической погрешностью, если ею нельзя пренебречь. Оценка же погрешности результата измерения стационарных температур производится в соответствии с указаниями, сделанными в 1-4 и 1-7. [c.233]

При корректировании показаний пирометра рассматриваемым способом необходимо учитывать, что между напряжением на зажимах телескопа и радиационной температурой объекта не имеется линейной зависимости. Поэтому переход от отсчитанного по шкале прибора значения радиационной температуры объекта к его действительной температуре для всех точек шкалы не может быть осуществлен прямым изменением сопротивления корректирующего резистора. Этот способ позволяет корректировать показания пирометра только в какой-либо одной точке шкалы прибора и может быть, следовательно, использован только при измерении стационарных температур объектов. Если при измерении меняющихся температур корректирование выполнено по одной точке шкалы, то по мере отклонения показаний прибора от этой точки возникает все увеличивающаяся погрешность определения действительных температур. [c.295]

При измерении стационарной температуры поверхности тела и условии, что коэффициент теплоотдачи с поверхности тела в окружающую среду равен ао, распределение температуры по сечепию ТП равномерное, а термопара занимает центральное положение внутри паза (рис. 10.1), погрешность А э определяется по выражению [78] [c.114]

Для примера определим максимальную погрешность и вероятностную оценку погрешности измерения изобарной теплоемкости Ср воздуха при невысокой температуре и атмосферном давлении методом проточного калориметра. В этом методе Ср вычисляется по формуле (4.1), из которой следует, что в эксперименте необходимо измерить количество теплоты <Э, подведенной к воздуху, массовый расход воздуха т, а также температуру воздуха до калориметра /1 и после него и. С целью снижения случайной погрешности в стационарном состоянии выполнено восемь серий измерений. [c.134]

Измеряемая температура может быть стационарной (постоянной) или нестационарной, т.е. изменяться с течением времени. В зависимости от этого погрешность измерения температуры подразделяют на статическую Д и динамическую Д.,,,, . [c.54]

В стационарном режиме теплообмена все воздействия во вре.мен постоянны, и из уравнения (4.20) путем предельного перехода можно определить статическую характеристику однородного ИПТ в форме уравнения (4.9), а затем найти выражение для статической методической погрешности ИПТ. В соответствии с выражением (4.11) статическую погрешность измерения температуры текучей среды (жидкости, газа) Лt 1) — 5 (/) — 1 можно выразить в виде [c.63]

После установления контакта ИПТ с объектом и наступления стационарного теплового режима погрешность измерения температуры оценивается по формуле [c.392]

Точность измерения температур методом обращения определяется как характером данного пламени, так и инструментальными погрешностями применяемой измерительной аппаратуры, ее динамическими характеристиками. Погрешность измерений температур стационарных несветящихся пламен методом обращения в наилучших условиях порядка 10 К без учета погрешности градуировки использованного источника излучения. Применение автоматических измерительных устройств несколько повышает эту погрешность (1...3 %). [c.417]

Инструментальная погрешность выпускаемых серийных цветовых пирометров, предназначенных для измерения стационарных или медленно изменяющихся температур, составляет 1 %, что следует [c.424]

Погрешность измерения температуры в какой-либо точке стационарного температурного поля, равная разности между показанием термометра и температурой в той точке температурного поля, где производится ее измерение. [c.29]

Несмотря на осложняющие условия теплообмена, оказалось возможным оценить приблизительное распределение облученности вблизи фокальной точки в трех взаимно перпендикулярных направлениях, которое характеризуют стационарные температуры термосная в различных точках пространства. Перемещения термопары фиксировались с погрешностью 0,1 мм. Результаты измерений в горизонтальной и вертикальной плоскостях в пределах возможных ошибок не зависели от направления перемещения (рис. 3). [c.471]

Каждая экспериментальная точка снималась несколько раз после того, как в ампуле с капиллярами устанавливалось стационарное состояние. Температурный ход в процессе измерений не превышал 0,006 градуса в минуту. Разброс отдельных значений АН для каждой точки, как правило, не превосходил 0,015 мм. После измерений при высоких температурах были проведены повторные измерения при низких температурах. Была получена хорошая воспроизводимость результатов. Результаты измерений и расчетов приведены в табл. 1. Предельная погрешность измерений во всем диапазоне температур не превышала 1 %. [c.184]

Второй из упомянутых методов предназначен для работы с образцами в форме проволоки. Здесь сочетается нестационарный способ измерения теплоемкости, основанный на нагреве проволоки током, содержащим переменную составляющую, со стационарным методом измерения теплопроводности того же объекта на той же установке. Теплоемкость определяется фотоэлектрической регистрацией колебаний температуры проволоки при известной мощности переменного нагрева, для определения теплопроводности изучается распределение температуры вдоль проволоки вблизи искусственно созданного локального искажения температуры. Систематическая погрешность измерения теплоемкости и теплопроводности в этом методе оценивается примерно в 4%. Заканчивая изложение вопросов, имеющих отношение к методической части работы, скажем несколько слов о методической новинке. Речь идет о новом способе анализа экспериментов, где используется П-образная модуляция мощности. Эксперименты показывают, что кривые изменения температуры имеют, как правило, довольно протяженный линейный участок. Это означает, что в пределах полуцикла изменения мощности в процессе реализуются условия нагрева образца с постоянной скоростью, т. е. так называемый регулярный тепло- [c.52]

При определении теплофизических свойств (ТФС) материалов и изделий измерение температур в стационарных и нестационарных процессах пагрева или охлаждения объектов производится контактными термопарами [59]. Методические погрешности свойственны в той или иной степени всем контактным методам измерений, независимо от принципа действия выбранных приборов. Суммарное воздействие различных источников и ошибок приводит к тому, что измерительный комплекс регистрирует пе температуру материала tд, а некоторую отличную от нее температуру э- Одна из основных задач нри контактном измерении температуры заключается в определении действительной температуры по измеренной температуре э, т.е. состоит в оценке суммарной погрешности измерения. [c.116]

На рис. 1 показаны температурные поля, измеренные в стандартных образцах машины трения И-47 при разных скоростях скольжения. По оси ординат отложены глубины образцов от поверхности трения (ось абсцисс является как бы поверхностью трения). По оси абсцисс отложена температура. Замеряя температуру на различной глубине от поверхности трения в обоих элементах пары и экстраполируя ее до поверхности (считая температурное поле непрерывной функцией), получаем с некоторой небольшой погрешностью температуру на поверхности трения. Как видно из рис. 1, замер температуры в одной точке, да еще в одном элементе, например, в пластмассовом, могут дать значительные ошибки в определении температуры поверхности трения и совершенно не могут дать значений температурных градиентов. Отсутствие правильной картины температурных полей в обоих элементах пары трения может привести к чрезвычайным отклонениям лабораторных испытаний от эксплуатационных. Так было, например, при испыта-нйи фрикционных пар для нагруженных узлов на пальчиковых машинах трения [8]. Поэтому нашла такое широкое распространение в последние годы машина трения И-47, на которой материалы испытываются при стационарных температурных режимах. Результаты этих испытаний при правильном выборе внешних заданных параметров руд, /Свэ дают правильную картину изменения фрикционных и износных характеристик пар трения в зависимости от изменения стационарного температурного поля в паре трения, за счет изменения скорости. Таким образом, для пар трения, работающих в стационарных условиях, испытание их на машине [c.145]

В процессе эксперимента большое внимание было уделено уменьшению погрешностей при измерениях. Как уже указывалось, с этой целью момент наступления кризиса в режиме кипения достигался постепенно, небольшими ступенями, причем каждое следующее повышение тепловой нагрузки производилось только после стабилизации температуры трубки. Следовательно, можно считать, что в момент, предшествовавший наступлению кризиса в режиме кипения, замеры относились к стационарному режиму теплообмена. Так [c.60]

Соотнощения (4.72) и (4.73) справедливы только для стационарных линейных ИПТ, т.е. для таких ИПТ, параметры которых не изменяются под воздействием входного сигнала. Отклонение от этого условия приводит к возникновению так называемых параметрических эффектов и появлению дополнительных погрешностей, носящих также случайный характер. Так, при измерении температуры турбулентного потока случайные пульсации скорости течения вызывают случайные изменения конвективной составляющей коэффициента теплоотдачи и соответственно показателя тепловой инерции ИПТ е (см. (4.31)), являющегося одним из основных параметров передаточных функций (4.21), (4.49). [c.75]

На рис. 9.11 представлена схема реализации данного метода. Образец 2 в виде пластины закреплен с помощью устройства /. Пластина может свободно деформироваться под действием температуры, а изгиб происходит только за счет перепада температур по ее сечению и измеряется устройством 4. Одну из сторон образца охлаждают с помощью охладительного устройства 3. Пластину нагревают внешним тепловым потоком, например, радиационным. Тепловой поток, проходящий через пластину при радиационном нагреве, определяют путем тарировки прибора или измерением количества тепла, отводимого от пластины охлаждающим агентом в стационарном режиме. Радиационный нагрев позволяет создать высокую равномерность теплового потока поверхности пластины. Чтобы падающий радиационный поток полностью проходил через пластину, ее приемную сторону обычно зачерняют. Для измерения температуры образца, при которой измеряется теплопроводность, в измерительной схеме предусматривают устройство 5. Измерение температуры охлаждающей среды может быть также при необходимости использовано для определения температуры пластины (погрешность такого определения мала, если коэффициент теплообмена между средой и пластиной велик). Преимуществом метода является быстрое установление стационарного потока. Температурный коэффициент линейного расширения получают либо измерением, либо из справочных данных. Следует отметить, что коэффициент линейного расширения является величиной более стабиль- [c.60]

На Точность полученных результатов при исследовании нестационарного процесса перемешивания теплоносителя в пучках витых труб большое влияние может оказывать также инерционность датчиков при измерении температуры. Действительно, если при. измерении стационарных температур погрешности измерения возникают из-за отвода тепла от датчика теплопроводностью благодаря лучистому теплообмену с окружающими телами и других причин, то при измерении изменяющейся во времени температуры возникают дополнительные погрешности, обусловленные нестационарностью процесса. Это связано с тем, гго королек термопары не успевает принять температуру окружающей среды мгновенцо и сигнал, возникающий в термочзшствительном элементе, регистрируется с запаздыванием из-за его термической инерционности. Имеющиеся в настоящее время методы расчета инерционности термопар позволяют сделать только приближенные оценки нестационарной погрешности измерения температуры теплоносителя—воздуха. С увеличением коэффициента теплоотдачи инерционность уменьшается, как и с уменьшением диаметра королька термопары (толщины проволоки). На погрешности измерения может сказываться также темп нагрева пучка витых труб, или производная температуры теплоносителя во времени. [c.71]

При измерении стационарных температур жидкой хорошо перемешиваемой с,реды с помощью эталонного и образцового термометра 1-го разряда погрешности градуировки и погрешность измерения сопротивления термометра, при условии погружения термоприемника [c.105]

В работе [243] не приведена таблица экспериментальных данных, а имеется только график, на котором представлена зависимость теплопроводности от температуры при давлениях 60 и 100 кПсм . Максимальная погрешность измерений при температурах ниже —130 С не превышала 2,8%, но при более высоких температурах возрастала до 4—5% из-за трудности поддержания стационарного режима при нагреве медного блока. Н. В. Цедерберг и Д. Л. Тимрот обработали экспериментальные данные в логарифмических координатах и описали их уравнениями [c.213]

Точность измерения стационарных температур зависит не только от предела допускаемых основной и дополнительных погрешностей применяемых средств измерения, а в равной i epe и от условий измерения, от выбранного места, способа установки термоприемника и ряда других причин. Это обусловлено тем, что при применении контактных методов измерения температуры первичный преобразователь (термоприемник) находится в непосредственном контакте со средой, температура которой измеряется. В этих условиях термоприемник является для среды посторонним телом и в той или иной степени нарушает первоначальное температурное поле среды в месте его установки. Средства измерения температуры, на каком бы принципе действия они ни были основаны, показывают только собственную температуру термоприемника, или, точнее, температуру рабочей части (чувствительного элемеш а) термоприемника. При этом необходимо учитывать, что собственная температура термоприемника по ряду причин может отличаться от действительной температуры среды. При измерении стационарных температур такими причинами являются теплообмен излучением между термоприемником и окружающими его телами, отвод или подвод тепла по термоприемнику вследствие теплопроводности, торлюжение потока газа и другие причины. [c.233]

Схемы рекомендуемой стационарной установки поверхностных термопар показаны на рис. 2-92 и 2-93. Отток тепла в точках установки рабочих концов по этим схемам невелик (особенно в случае рис. 2-92) и соответственно невелики и погрешности измерений. Наименьшие погрешности — до 1 % от величины измеренной температуры дает схема рис. 2-92,а. При установке термопар в этом случае с помощью крейцмесселя вырубаются канавки, в которые раздельно вставляются термоэлектроды и затем зачеканиваются. [c.154]

Промышленные средства для контроля температуры . Термометры термоэлектрические, сопротивления и пирометрические термометры разрабатываются Львовским научно-производственным объединением Термоприбор и выпускаются Луцким и Каменец-Подольским приборостроительными заводами. Причем первый специализируется на контактных , а второй — на бесконтактных фотодиодных преобразователях. Агрегатный комП леке стационарных пирометрических преобразователей АПИРС имеет пределы измерения от 30°С (преобразователь ПЧД). Погрешность измерений АПИРС до 2%. [c.68]

Методика проведения эксперимента следующая. После установки образца в рабочее положение производится откачка камеры до давлений порядка 10-5 pj jj определяются неконвективные потери тепла в зависимости от температуры в интервале 50—150° С. Затем откачка прекращается, в камеру через микрокран впускается воздух до определенного давления и устанавливается выбранный режим нагрева. Серия таких экспериментов во всем диапазоне давлений проводится примерно при одной и той же температуре. Показания приборов записываются на стационарном тепловом режиме, паступающем в зависимости от условий через 0,5—6 ч. Относительные погрешности измерений даны в табл. 2. [c.534]

Погрешность измерени я стационарной температуры стенки [c.403]

Погрешность относительного метода составляет до 10 %. Среди приборов, основанных на стационарном методе измерения теплопроводности, следует указать сравнительно новый серийно выпускаемый прибор ИТ-3, который может использоваться для измерения Я самых разнообразных материалов (сыпучих, резин, пластин, пакетов и т. д.). Диапазон показаний прибора от 0,03 до 5,0 Вт/(м-К) средний температурный диапазон образца от 10 до 90°С Время одного измерения от 20 до 90 мин. Суммарная основная относительная погрешность измерения Я при температуре, (25 10)°С вдиапазоне от 0.2 до 1,5 Вт/(м-К) не превышает 6 %. [c.441]

Основное назначение автомобильных измерительных приборов— давать необходимую информацию о токе заряда или разряда батареи, количестве топлива в баке, давлении масла, температуре охлаждающей лсидкости, скорости и пробеге автомобиля. Условия эксплуатации не требуют применения приборов с высокой точностью измерений. Поэтому допустимая погрешность измерения автомобильных приборов больше, чем у стационарных приборов аналогичного назначения. Тем не менее показания автомобильных приборов должны удовлетворять установленным нормам точности (погрешности измерения, выходящие за пределы допустимых, могут привести к существенным ошибкам при эксплуатации автомобиля). Проверка точности автомобильных приборов должна производиться в эксплуатации в случае возникновения сомнений в правильности показаний. Проверка работоспособности приборов должна производиться регулярно ежедневно перед выездом. Никакого другого профилактического обслуживания приборы не требуют. [c.192]

Измерения коэффициента теплопроводности халькогенидов сурьмы производились на цилиндрическом приборе из спектрально чистого графита в стационарном режиме [1, 2]. Для уменьшения погрешности имерения перепада температур использовалась дифференциальная схема измерения, разработанная для систем, проводящих электрический ток [3]. Максимальная расчетная погрешность измерения коэффициента теплопроводности не превышала + 8% во всем исследованном интервале температур. Измерения производились как в прямом, так и в обратном температурном ходе. Вывод установки на рабочий режим осуществлялся после плавления закристаллизовавшегося в рабочем зазоре полупроводника и выдерживания его в твердой фазе в течение нескольких часов при комнатной температуре. Для каждого состава исследовались образцы нескольких самостоятельных плавок. Измерения производились на нескольких идентичных приборах. Полученные опытные данные характеризуются хорошей воспроизводимостью. [c.141]

Результаты измерения эмиссии оксидов азота из отечественных котлов с топками стационарного кипящего слоя показаны на рис. 6.28. Концентрации N0 замерены в газоходе за котлом и приведены к ttg = 1,4 относительно избытка воздуха в точке замера. Суммарная абсолютная погрешность результатов оценивается значением + 70мг/м . Температура слоя в экспериментах не была постоянной и колебалась в пределах 750-1050°С, т.е. охватывала весь диапазон рабочих температур топок. [c.341]

При определении коэффициента теплоотдачи в нестацио нарных условиях вносятся дополнительные погрешности по сравнению со стационарными условиями. Во-первых, это погрешности, связанные с измерением изменяющихся во времени величин с помощью осциллографа. Во-вторых, в части экспериментов при увеличении тепловой нагрузки при постоянном расходе или -при уменьшении расхода при постоянном тепловыделении, когда температура стенки возрастает, только часть выделяемого в стенках трубного пучка тепла идет на нагрев теплоносителя. Плотность теплового потока к теплоносителю определяется по формуле (6.18) или (6.28) как разность внутреннего тепловыделения стенках труб и тепла, идущего на нагрев самой стенки. Погрешность определения [c.207]

Для проверки высказанного предположения была предпринята третья группа экспериментов, ставившая своей целью выявление гистере-зисной петли. Объектом исследования была выбрана стальная мера длиной 400 мм. Измерение длины проводилось относительным интерференционным методом на горизонтальном интерферометре. Длина стальной меры определялась при различных стационарных температурных состояниях, чередующихся замкнутым циклом между температурами 16,5 и 23,5° С, начиная от температуры 20° С. Температура меры определялась медь-константановой термопарой с погрешностью +0,02° С. [c.208]

Коэффициент теплопроводности определяли стационарным методом (цилиндрический вариант) на установке, аналогичной существующим [6]. Камера установки показана на рис. 1. Применение наружного нагревателя позволило поднять температурный уровень до 2500° К без увеличения перепада температур на стенке испытываемых образцов. Тем самым уменьшилась погрешность оценки коэффициента теплопроводности, отнесенного к средней температуре стенки образца. Увеличение набора образцов на вольфрамовом стержне длиной до 0,5 м и применение промежуточных экранов между образцами также уменьшает осевые потери радиального теплового потока до минимума. Утоньшение центрального нагревательного элемента в концах преследует ту же цель. Измерение температур осуществлялось тарированными вольфраморениевыми термопарами ВР-5/20 диаметром 0,2 мм. Место расположения спая определялось разрезкой образцов алмазным кругом после эксперимента. Э. д. с. термопар измерялась потенциометром КП-59. Момент наступления теплового равновесия определялся по записи электронного потенциометра. Испытания проводились в вакууме и в инертной среде. [c.366]

Приведены результаты исследования теплопроводности жидкой фазы халькогенидов таллия от температуры плавления до 1200 К. Измерения проводились на приборе из спектрально чистого графита методом коаксиальных цилиндров в стационарном режиме. Максимальная погрешность определения коэффициента теплопроводности во всем исследованном интервале температур не превышает 8%. Сделан анализ возможных механизмов переноса тепла в расплавленных халькогенидах таллия. [c.155]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...