Скорость резания цилиндрическими фрезами

Скорость резания цилиндрическими фрезами [c.324]

При нарезании цилиндрических колес с прямыми зубьями (рис. 6.84, а) червячная фреза вращается и перемещается вдоль оси заготовки. Скоростью резания при зубофрезеровании является скорость вращения фрезы, а подачей — перемещение фрезы вдоль оси вращения заготовки. [c.353]

Фрезерование. Основными технологическими факторами, оказывающими влияние на глубину и степень наклепа при фрезеровании цилиндрической фрезой, являются подача, скорость резания, радиус округления режущей кромки и применение смазочно-охлаждающих жидкостей. [c.100]

Скорости резания лри черновом фрезеровании цилиндрическими фрезами [c.503]

Скорости резания при чистовом фрезеровании цилиндрическими фрезами [c.503]

Нарезание с радиальной подачей осуществляется на зубофрезерных станках цилиндрической фрезой (рис. 214,6), ось которой устанавливают горизонтально, симметрично оси колеса. В процессе резания фреза 3 подается радиально на глубину зуба с подачей 0,08 — 0,50 мм/об стола и скоростью резания 20 — 25 м/мин. Чтобы зубья колеса были нарезаны полностью по всей окружности, после достижения полной высоты и выключения радиальной подачи необходим еще один полный оборот детали, прежде чем следует остановить станок. Из зацепления с колесом фрезу следует выводить до выключения работы станка, чтобы не повреждать профиль зубьев колеса. При фрезеровании с радиальной подачей параметр шероховатости поверхности зависит от числа зубьев и заходов фрезы, а также диаметра колеса. Если диаметр колеса мал, а фреза имеет небольшое число зубьев, на профиле зубьев колеса остаются широкие следы огибающих резов. Для снижения параметра шероховатости по окончании радиальной подачи целесообразно применять чистовую обработку с тангенциальной подачей. Число резов на боковой поверхности зуба можно регулировать путем изменения тангенциальной подачи. Путь тангенциальной подачи в этом случае равен примерно одному осевому шагу червячной фрезы. Метод обработки с радиальной подачей обладает высокой производительностью его применяют для обработки червячных колес невысокого качества и колес с относительно небольшим углом подъема зубьев. [c.370]

При фрезерной обработке заготовок точность поверхностей, обрабатываемых торцевой и цилиндрической фрезами, соответствует 11 -му квалитету. Шероховатость при чистовом фрезеровании составляет Основными параметрами резания при фрезеровании являются скорость главного движения резания V, подача 5, глубина резания Л и ширина фрезерования В. Процесс фрезерования выполняется на станках фрезерной группы. [c.588]

Скорость резания при работе цилиндрическими фрезами из быстрорежущей стали Р18 с углом W = 20- -30° при обработке углеродистой [c.313]

Рассмотрим элементы режима резания при цилиндрическом фрезеровании. Так как главное движение — вращательное (фрезы), то скорость резания подсчитывается по обычной формуле (см. стр. 27 где D — диаметр фрезы в мм). [c.249]

Скорость резания при работе цилиндрическими фрезами из быстрорежущей стали Р18 с углом со = 20 30°, при обработке углеродистой стали с ав = 75 кгс/мм и охлаждением при 8г > 0,1 мм/зуб [c.260]

Следовательно, для фрез с малым значением угла ф при одной и той же толщине среза max, определяющей нагрузку иа режущую кромку, подача Sz может быть значительно увеличена, что и вызовет повышение производительности. Но при малом значении угла ф длину режущей кромки и другие размеры фрезы необходимо увеличить. Геометрические элементы режущей части торцовых фрез приведены на стр. 246. Минутная подача и скорость резания при торцовом фрезеровании определяются по формулам, приведенным выше для цилиндрического фрезерования. [c.262]

При торцовом фрезеровании полный угол контакта обычно больше, чем при цилиндрическом стружка большее время соприкасается с передней поверхностью, что и вызывает наряду с износом по задней поверхности фрезы некоторый износ и по передней поверхности. Наиболее сильно износ по передней поверхности проявляется при обработке заготовок из сталей на высоких скоростях резания при толщинах среза Ощах > 0,08 мм и при наличии отрицательного переднего угла при обработке заготовок из чугунов и из сталей с невысокими скоростями резания и максимальными толщинами среза Ятах < 0,08 мм этот износ незначителен. Как и для фрез других видов основным и лимитирующим износом для торцовых фрез является износ по задней поверхности. [c.264]

Обработка цилиндрических колес червячной фрезой. Скорость резания v определяется, как при обычном цилиндрическом фрезеровании (см. стр. 259). Подача задается перемещением фрезы в миллиметрах за один оборот заготовки Sq. Чтобы проанализировать влияние числа заходов фрезы на производительность, следует подсчитать подачу на один оборот фрезы. Подача за один оборот фрезы [c.298]

Гребенчатые резьбовые фрезы применяются для фрезерования коротких резьб. Профиль зубьев фрезы соответствует профилю нарезаемой резьбы и изготовляется как с прямыми, так и с винтовыми канавками. При нарезании цилиндрической резьбы ось фрезы должна быть установлена параллельно оси нарезаемой детали (рис. 50). Деталь и фреза получают вращение. Фреза из быстрорежущей стали вращается со скоростью резания при резьбофрезеровании, а деталь делает за все время нарезания только 1,15—1,25 оборота. Скорость вращения детали должна соответствовать подаче 0,01—0,08 мм на один зуб фрезы. [c.105]

Операции фрезерования. В операциях фрезерования, осуществляемых за один проход, ширина Ь и глубина d резания обычно заданы и являются постоянными величинами. Выбираемыми параметрами режимов резания являются диаметр фрезы, число зубьев, а также экономичная подача и скорость. Цилиндрическое и торцовое фрезерование характеризуются переменной толщиной срезаемого слоя и постоянной скоростью резания (без учета скорости подачи). Стойкость инструмента может быть выражена через эквивалентную толщину среза. Ниже приводится анализ цилиндрического фрезерования аналогичный подход может быть осуществлен и к торцовому фрезерованию. [c.217]

Фиг. 55. Изменение износа цилиндрической фрезы при различных скоростях резания.

Показатель степени п в формуле (10) характеризует чувствительность инструмента к изменениям скорости резания. Чем он больше, тем выше чувствительность инструмента к изменениям скорости резания. С увеличением показателя степени интенсивность снижения стойкости при увеличении скорости резания возрастает. Например, при увеличении скорости резания на 10% стойкость резца из быстрорежущей стали уменьшается на 50% (п = 8), а стойкость цилиндрической фрезы из быстрорежущей стали только на 25% (л приблизительно равняется 3). [c.117]

Влияние диаметра цилиндрической фрезы на скорость резания [c.133]

В табл. 36 показано влияние диаметра цилиндрической фрезы на скорость резания при обработке стали 45 с глубиной резания 4 мм п подачей на зуб 0,2 мм. [c.133]

В табл. 37 показано влияние числа зубьев цилиндрической фрезы на скорость резания при обработке стали. [c.134]

В качестве примера ниже приводится формула скорости резания для цилиндрических фрез из быстрорежущей стали при обработке сталей с подачей на зуб 0,1 мм и больше. [c.134]

Большое распространение в промышленности имеет обработка плоскостей торцевыми фрезами. Здесь, в отличие от фрезерования цилиндрическими фрезами, от глубины резания зависит не толщина, а ширина срезаемого слоя металла,т. е. так же, как и при точении. Поэтому глубина резания на скорость резания влияет в меньшей степени, чем при работе цилиндрическими фрезами. [c.137]

Кроме этого, при симметричном фрезеровании торцевыми фрезами (фиг. 99) толщина срезаемого слоя металла не уменьшается с увеличением диаметра фрезы, поэтому диаметр фрезы в меньшей степени влияет на скорость резания, чем при работе цилиндрическими фрезами. [c.137]

Известно, что стойкость инструмента с увеличением скорости резания уменьшается по-разному в зависимости от типа инструмента и условий его работы. Например, при увеличении скорости резания на 10% стойкость резца из быстрорежущей стали уменьшается в 2 раза, стойкость сверла в 1,6 раза, а цилиндрической фрезы только в 1,3 раза. Чем сильнее влияние скорости резания на стойкость инструмента, тем больше должна быть стойкость наибольшей производительности. [c.146]

Для других режущих инструментов, кроме сверл, зенкеров и разверток, определение скорости резания по мощности станка производится также по формуле (17), только усилие резания определяется по другим формулам, например, для работы цилиндрической фрезой по формуле (б). [c.162]

При обработке чугунов фрезы изнашиваются только по задним граням, h В качестве примера на фиг. 263—265 приведены графики износа задней грани цилиндрической фрезы из быстрорежущей стали при обработке стали в зависимости о г скорости, подачи "и глубины резания, полученные в опытах автора. [c.299]

Общая формула скорости резания для торцевых, дисковых трехсторонних и фасонных фрез аналогична формуле для цилиндрических фрез. [c.309]

Комплекты дисковых фрез для каждого модуля насчитывают 8, 15 и 26 шт. в соответствии с профилем впадины при разном числе зубьев. Дисковые фрезы используют для нарезания цилиндрических зубчатых колес и предварительной прорезки впадин конических зубчатых колес. При этом фрезе сообщают вращение со скоростью резания V и поступательное рабочее перемещение относительно заготовки с подачей s. Обратный отвод фрезы производят на ускоренном ходу и после обратного хода фрезы заготовку поворачивают делительной головкой на угловой шаг (движение Д). [c.219]

При скорости резания, соответствуюш,ей наибольшей высоте нароста, шероховатость, создаваемая наростом на обработанной поверхности, при переднем угле у = 0° почти в два раза больше, чем при переднем угле у = 30°. Если задний угол отсутствует, обработанная поверхность получается низкого качества, с большими задирами. Наличие заднего угла а = 2—3° резко улучшает чистоту обработанной поверхности. Дальнейшее увеличение заднего угла чистоты обработанной поверхности не изменяет. Влияние заднего угла велико в случае, когда обрабатываемая поверхность профилируется главной режущей кромкой, например при протягивании или фрезеровании цилиндрическими фрезами. [c.58]

Скорости резания при черновом фрезеровании цилиндрическими фрезами, м/ман [c.401]

Подачи и скорости резания при фрезеровании легких сплавов цилиндрическими фрезами, из быстрорежущей стали [c.410]

Установление режимов резания для цилиндрических, хвостовых и. тисковых фрез заключается в определении при заданной глубине резания, подачи на зуб (в мм1зуб), минутной подачи (в мм1мин), скорости резания (в м1мин), числа оборотов фрезы в минуту, тангенциальной составляющей силы резания [в кГ (н)1 и эффективной мощности (в квт) при работе торцовыми фрезами определяют подачу на зуб, минутную подачу, скорость резания, число оборотов и эффективную мощность. [c.140]

При нарезании цилиндрических зубчатых колес с прямым и косым зубом на зубофрезерных станках, работающих червячными фрезами, определяются подача (в мм) на один оборот обрабатываемой детали, скорость резания (в м1мин) и эффективная мощность (в квт) при нарезании на тех же станках червячных зубчатых колес методом радиальной подачи определяется радиальная подача (в мм) на один оборот обрабатываемой детали скорость резания принимается как постоянная величина для данного материала. [c.140]

Скорости резания (в м1мин) при черновом фрезеровании поверхностей быстрорежущими цилиндрическими фрезами с мелкими зубьями [c.125]

Скорости резания (в mJmuh) при черновом фрезеровании поверхностей быстрорежущими цилиндрическими фрезами сборными составными [c.127]

Скорости резания при обработке дисковыми быстро-режушими фрезами цилиндрических и конических колес составляют 25—40 mJmuh. На полную глубину колеса [c.312]

Скорости резания при нарезании зубьев на цилиндрических и конических колесах дисковыми модульными фрезами и на червячных колесах чероячными фрезами [c.462]

Цилиндрическое фрезерование органического стекла концевыми фрезами необходимо проводить при скоростях резания 10—30 м мин (при работе без охлаждения), подачах 0,1—0,4 жж/зуб и глубине резания 0,5—3 мм. Геометрия фрез следующая ш = 50—60°, ат = 18—20°, a,v = 19—25 и Jn = 2—5°. Материал фрез — быстрорежущие стали Р9 или Р18 с твердостью после термообработки 58—62 HR . Фрезерование необходимо вести при подаче фрезы против ее вращения. Для черновой и, где это можно, чистовой обработок элементов нриаденялись фрезы стандартных длин. Для чистовой обработки глубоких выемок с целью получения малых радиусов стыков R = 5—7 мм) вертикальных элементов модели применялись специально изготовленные фрезы с указанной выше геометрией режущей части, получаемые или приваркой к стандартной фрезе удлинительного хвостовика, или переточкой стандартных сверл большой длины с последующей их шлифовкой на круглошлифовальном станке. [c.65]

Точение и фрезерование. При фрезеровании коррозионностойких сталей мартенситного к-ласса обычно в поверхностном слое толщиной-30 мкм возникают растягивающие остаточные напряжения, достигающие 500 МПа. При обработке титановых сплавов точением или фрезерованием остаточные напряжения и толщина поверхностного слоя, в котором они действуют, сильно зависит от условий обработки скорости и глубины резания. Например, при обработке сплава ВТЗ-1 цилиндрической фрезой с изменением скорости резания от 17 до 40 м/мин сжимающие напряжения на поверхности уменьшаются с 400 МПа до нуля. Дальнейшее повышение скорости резания приводит к образованию растягивающих остаточных наП ряжений. Остаточные напряжения и характер их распределения зависят от структуры сплава. При одинаковых условиях в образцах ИЗ сплава В18 с игольчатой структурой наблюдался более низкий уровень остаточных напряжений, чем в образцах с мелкозернистой структурой. На остаточные напряжения оказывает влияние содержание р-фазы. В слое, на который распространяется пластическая деформация при точении, содержание р-фазы уменьшается. Превращение р-фазы в а-фазу сопровождается уменьшением объема материала, поэтому на поверхности могут возникать даже растягивающие напряжения, которые зависят от первоначального содержания р-фазы. [c.128]

При нарезании цилиндрических зубчатых колес че рвячными фрезами инструмент и заготовка должны иметь следующие три рабочих движения вращение фрезы с числом оборотов, соответствующим скорости резания вращение заготовки — движение обкатки, точно согласованное с вращением фрезы за один оборот 178 [c.178]

При нарезании цилиндрических зубчатых колес червячными фрезами инструмент и заготовка должны иметь следующие три рабочих движения 1) вращение фрезы с ч1 сло М оборотов, соонвет-ствующим выбранной скорости резания 2) вращение заготовки, точно согласованное с вращением фрезы (за время одного оборота фрезы заготовка должна повернуть на к зубьев, где к — число заходов фрезы) 3) поступательное перемещение фрезы параллельно оси заготовки (продольная подача). [c.290]

Значения постоянного цоэфициента в формуле скорости резания при работе цилиндрическими фрезами из быстрорежущей стали [c.134]

Нарезание с радиальной подачей осуществляется на зубофрезерных станках цилиндрической фрезой (рис. 309, а), ось которой устанавливают горизонтально, симметрично оси колеса. В процессе резания фреза I подается радиально на глубину зуба с подачей 0,08 -0,50 мм/об стола и скоростью резания 20 -25 м/мин. Чтобы зубья колеса были нарезаны полностью по всей окружности, после достижения полной высоты и вьпслючения радиальной подачи необходим еще один полный оборот детали, прежде чем следует остановить станок. Из зацепления с колесом фрезу следует выводить до выключения работы станка, чтобы не повреждать профиль зубьев колеса. [c.678]

Цепь движения подачи связывает вращение заготовки нарезаемого колеса с ходовым винтом относительного перемещения червячной фрезы и заготовки. В зависимости от вида обработки выполняют подачу в вертикальном направлении при нарезании зубьев цилиндрических колес, радиальном или осевом (вдоль оси фрезы) при нарезании червячных колес. Вертикальную подачу применяют сверху вниз (встречное фрезерование) и снизу вверх (попутное фрезерование). При попутном фрезеровании допускается увеличение скорости резания на 20—25 % и уменьшение шероховатости поверхности зуба по сравнению с встречным фрезерованием. При вертикальной подаче каретка с фрезерным суппортом перемещается по направляющим стойки, при радиальной подаче — стол с нарезаемым колесом по направляющим станины, а при осевой подаче — шпиндель с червячной фрезой по направляющим суппорта. Включение вертикальной и осевой подач осуществляют электромагнитной муфтой ЭМ/, а радиальной — ЭМ2. Изменение величины и направления подачи обеспечивается сменными колесами ajb гитары подач и за счет различного сочетания включения электромагнитных муфт коробки распределения движений 3, которая обеспечивает четыре ступени подач (/j = 0,44 г г = 0,54 н = 0,888 — 1,081). Для обеспечения встречного и попутного фрезерования перед выходным валом коробки распределения движений установлен механизм реверса с промежуточной шестерней г = 39, который сообщает выходному валу при 1клю- [c.233]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...