Результаты расчета и сравнение с экспериментальными данными

Результаты расчета и сравнение с экспериментальными данными [c.30]

Сравнение результатов расчета модулей упругости с экспериментальными данными для сплава V - o и композита -5102 показало, что расхождение не превышает 8%. [c.144]

Числовые расчеты и сравнения с известными результатами. Изложенный выше метод расчета местных коэффициентов теплопередачи для проверки точности необходимо сравнить с экспериментальными данными и другими методами. [c.145]

Для сравнения результатов расчетов по уравнениям (I) и (II) с экспериментальными данными по теплоемкости приведен график (см, рис. 5), на котором нанесены расчетные изобары и экспериментальные точки, полученные в результате исследований ВТИ, а также данные различных авторов. [c.11]

Ниже приведены результаты расчета теплопроводности смесей, содержащих полярную компоненту, сравнение с результатами расчета других авторов и сопоставление с экспериментальными данными. [c.126]

Отдельные результаты расчета характеристик ползучести по методам Ларсона—Миллера и Дорна и их сравнения с экспериментальными данными даны в табл. 1 (для манометрических пру-кин) и в табл. 2 (для плоских образцов). В табл. 1 не приведены [c.159]

Распределения радиальных перемещений для этого этапа нагружения представлены для сосудов 1, 3, 4 i соответственно на рис. 21—23[ Из этих рисунков и из табл. 4 видно, что средние повороты фланцев по-прежнему. достаточно хорошо предсказываются моделью жесткого кольца, хотя расчеты по методу конечных элементов указывают на нелинейную картину перемещения для колец верхних фланцев. В то же время сравнение с экспериментальными данными показывает, что абсолютные значения перемещений предсказываются моделью жесткого кольца неточно. Это, вероятно, связано с недооценкой сдвиговой жесткости колец фланцев вследствие пренебрежения влиянием коэффициента Пуассона Вообще следует отметить, что модель жесткого кольца неплохо описывает экспериментальные результаты по относительному проскальзыванию колец и хуже — по радиальному смещению. [c.35]

Общее распределение напряжений. На рис. 31 для сосуда 3 приведены кривые равных уровней кольцевых напряжений и интенсивностей напряжений, вычисленные по методу упругопластических конечных элементов для области вне действительной зоны контакта (и, следовательно, совпадающие с расчетами по упругой модели материала )). На рис. 31 представлены два характерных вида нагружения — затяг шпилек и последующее нагружение внутренним давлением. Сравнение с экспериментальными данными не проводится, так как согласие расчета и экспериментов для напряжений не может быть лучше, чем для перемещений, определенных непосредственно по измеренным в опыте деформациям и уже сравнивавшихся выше с результатами вычислений. Поэтому имеет смысл обсуждать только различие в расчетах напряжений по методу конечных элементов и модели жесткого кольца, но, очевидно, это различие должно иметь такой же общий характер, как и различие в перемещениях. [c.48]

Реологические модели (7) использовались в [19, 20] для анализа диэлектрической и механической дисперсий для пяти полимеров, где было показано близкое соответствие теоретических расчетов с экспериментами. При Р = 1 реологические модели (7) переходят в модели Ржаницына, которые изучались в [21]. В статье [22 собраны и приведены сведения для 21 полиуретанового полимера с целью сравнения результатов, даваемых моделями (7), с экспериментальными данными, при этом параметр дробности а менялся от 0,2609 до 0,7236, а параметр дробности Р — от 0,0259 до 0,4116 в зависимости от химического состава полимера. Данные [c.696]

На рис. 4.13—4.15 представлены результаты численного эксперимента по определению плотности падающего лучистого теплового потока на вертикальные конструкции в соответствии с изложенной моделью и сравнение этих результатов с экспериментальными данными й результатами расчета по традиционному методу. Экспериментальные данные, приведенные на рис. 4.13—4.15, охватывают область локальных пожаров при горении керосина с определяющим размером очага пожара 0=0,9 1,2 2,4 3 м и локальные пожары, моделируемые на фрагментах зданий, описание которых приведено в гл. 3, разд. 3.3.1, при горении керосина с характерным размером очага 1 и 2 м и при горении древесины с характерным размером 1,1 и 2,57 м. В работе П. И. Романенко и др. приведен метод расчета лучистого теплообмена между очагом пожара и тепловоспринимающей конструкцией, основанный на известных законах лучистого теплообмена между двумя твердыми серыми телами произвольной формы и ориентаций в пространстве, находящимися в оптически прозрачной газовой среде. Средние по поверхности коэффициенты облученности определяются с помощью принципа суперпозиций и соотношений взаимности для угловых коэффициентов. Как следует из рис. 4.13—4.15, разработанная модель лучистого теплообмена хорошо согласуется с экспериментальными данными во всем приведенном диапазоне экспериментальных исследований. Результаты, полученные по методу, приведенному в учебнике П. И. Романенко и др., дают практически подобные результаты для очагов пожара [c.179]

На рис. 5.32 приведены результаты расчета и их сравнение с экспериментальными данными. [c.285]

На рис. 103 представлены результаты расчета Qвp для торцового герметизатора при различных скоростях вращения в сравнении с экспериментальными данными. Расчет и эксперименты производили для кольца 2-образной формы с двумя цилиндрическими участками по максимальному радиусу = 58,5 мм. Яг = 14 мм по минимальному = 25 мм, Я = 27 мм средняя температура воды при экспериментах 25—30° С, а для расчетов принимали 20° С (кривая /) и 35° С (кривая 2). Как видно, результаты расчета весьма близки к экспериментальным данным,. [c.173]

В табл. 2 приведены для сравнения с экспериментальными данными положения линий раздела течения металла, определенные расчетным путем по формулам (2), (3) и (5). Результаты расчета совпадают с данными опыта. [c.12]

Результаты сопоставления экспериментальных и расчетных зависимостей длины усталостной трещины от числа циклов нагружения в исследуемых тавровых и стыковых соединениях показаны на рис. 5.28. Максимальная относительная погрешность по долговечности составляет около 25 %, что свидетельствует о достаточно хорошей сходимости результатов расчетов по разработанным методикам с экспериментальными данными. Для сравнения был проведен расчет долговечности исследуемых соединений без учета ОСН (рис. 5.28,6). Из рис. 5.28,6 видно, что ОСН оказывают существенное влияние на долговечность сварных соединений, причем это влияние тем больше, чем меньше уровень максимальных растягивающих напряжений в цикле. [c.324]

Попытка точно описать свойства реальных газов с помощью простого уравнения (1.16) не привела к желаемым результатам. Сравнение значений, рассчитанных по (1.16), с экспериментальными данными показывает их большое расхождение, особенно при больших плотностях газа. Это говорит о том, что уравнение (1.16) только качественно отражает поведение веществ и для точных расчетов не пригодно. Поэтому в настоящее время уравнение Ван-дер-Ваальса не применяется для обработки и обобщения экспериментальных данных. Однако иногда, когда речь идет об анализе некоторых закономерностей поведения реальных газов, это уравнение применяют в силу его простоты для качественной оценки. [c.26]

Сравнение результатов, полученных расчетом с использованием уравнений (8) II (7), с данными рис. 62 показывает, что предсказания теории находятся в хорошем соответствии с экспериментальными данными роста трещины в области / кривой v—К. Теория предсказывает линейную связь между логарифмом скорости трещины и коэффициентом интенсивности в вершине трещины. Экспериментальные результаты по скорости роста коррозионной трещины для области /, представленные в разделе по влиянию среды, показывают, что действительно прямая линия в полулогарифмических координатах является наиболее подходящим выражением экспериментальных данных (см., например, рис. 49). [c.284]

Как было сказано ранее, в расчетной модели критическое отношение давлений в выходном сечении принято по сухому насыщенному пару. Данное предположение подтверждено экспериментально для Pi <90%. Следует ожидать, что при р1>90% отношение е будет ближе к значению, имеющему место при истечении чистого газа (е=0,529), что должно привести к- возрастанию расходных характеристик по сравнению с расчетными экспериментально обнаружить этого не удалось нз-за. трудности получения смеси с содержанием объемной доли газа более 90%. По этой же причине не представилось возможным сопоставить результаты расчета и эксперимента для истечения смеси при начальной сухости пара более 0,9. [c.70]

Методику отрабатывали на реальной композиции макета биологической защиты, собранного в экспериментальной нише исследовательского реактора ИР-50. Оценку ее эффективности проводили сравнением экспериментальных результатов с расчетными функционалами, полученными по программе АТИКА, а также сопоставлением с результатами расчетов по программе ДОТ-III, реализующей многогрупповой метод дискретных ординат н двумерной геометрии [5]. На рис. 1 и 2 показано пространственное распределение скорости реакций детекторов " 1п (л, п ) и Ni ( , р) и плотности потока тепловых нейтронов в композиции защиты. В целом сопоставление показывает удовлетворительное согласие расчетных и экспериментальных данных и, следовательно, возможность использования описанной методики учета воздушных неоднородностей при расчетах композиций биологической защиты реакторов. Причем необходимо отметить, что повышение точности расчета в результате использования аппроксимации функции распределения плотности потока нейтронов тремя векторами дает лучшее согласие результатов расчетов по программе АТИКА как с экспериментальными данными, так и с результатами расчета по ДОТ-111. [c.282]

Сравнение результатов. Изложенный метод расчета отличается большой простотой и дает удовлетворительные результаты, совпадающие как с экспериментальными данными, так и с результатами других теоретических расчетов (когда такие расчеты можно выполнить). [c.173]

Сравнение описанной зависимости (т=/(ф), даваемой уравнением (8-33), с экспериментальными данными по истечению газов из сопел обнаружило любопытную картину. В интервале значений ф от единицы до значения, соответствующего максимальному расходу, результаты расчета по уравнению (8-33) хорошо совпадают с экспериментальными данными (правая ветвь кривой на рис. 8-6). Что же касается области значений ф между значением, соответствующим максимальному расходу, и нулем, то был обнаружен удивительный результат — уменьшение давления среды за соплом никак не влияло на величину расхода газа через сопло расход G оставался постоянным для всего этого интервала изменений ф (вплоть до 4 =0). Кривая зависимости С=/(ф), соответствующая реальному протеканию процесса, изображена на графике рис. 8-6 жирной линией. Для того чтобы объяснить это расхождение теории с экспериментом, в 1839 г. Сен-Венаном была выдвинута гипотеза о том, что при расширении газа в суживающемся сопле невозможно получить давление газа ниже некоторого критического давления истечения / , соответствующего максимальному расходу газа через сопло. Следовательно, при сколь угодно низких давлениях среды за соплом, меньших р, давление газа в выходном сечении суживающегося сопла [c.280]

В этом случае Аа (Тв) = N (Тв))" . Значения коэффициентов Р, d и То приведены в табл. 4.5. Сравнение результатов расчетов с экспериментальными данными выполнено графически (рие. 4.7). Результаты экспериментов получены при температуре цикла, близкой к максимальной рабочей температуре роторов (520 °С). Анализ кривых (см. рис. 4.7) показывает, что увеличение времени выдержки вызывает наибольшее уменьшение долговечности в первые часы и стабилизируется при значительных (десятки часов) выдержках. В области больших Ае N уменьшается приблизительно в 3 раза, а в области малых Ае — на порядок. Сравнение результатов расчетов, приведенных по формуле (4.44), с экспериментальными данными, полученными в малоцикловой области, показывает их удовлетворительное согласие. [c.155]

В таблице 7.1 приведены результаты расчета устойчивых кристаллических структур простых металлов методом псевдопотенциала в сравнении с экспериментальными данными [32]. При этом из теоретических данных выбраны те, которые лучше других совпадают с экспериментом. Таблица показывает, что расчет методом псевдопотенциала в настоящее время позволяет объяснить кристаллические структуры большинства простых металлов, причем как обладающих высокосимметричными ГПУ, ГЦК и ОЦК структурами, так и искаженными. Это означает, что на основе квантовой теории твердого тела в настоящее время активно создается физическая теория кристаллических структур. [c.169]

При использовании в расчетах упрощенных моделей возникает естественный вопрос о степени соответствия результатов анализа эксперименту. Другими словами, позволяет ли предлагаемая модель получить количественные оценки поведения композитов при разрушении или ее применение ограничено качественным анализом тенденций новедения и относительного влияния различных факторов. Решение этого вопроса, как и во всех случаях применения приблин<енных аналитических методов, основано на сравнении с экспериментальными данными. Роль каждого из кратко рассмотренных подходов в создании практически применимого критерия разрушения слоистых композитов становится только яснее по мере увеличения объема информации, позволяющей проводить сравнения экспериментальных и аналитических данных. [c.55]

Теперь рассмотрим влияние абляции тефлона на конвективный нагрев. Экспериментальные данные сопоставляются с результатами расчетов Адамса, Хоува и Шеффера. Расхождение в данных будет проанализировано. Проводится также сравнение с экспериментальными данными, полученными на конических моделях для потока низкой энтальпии с вдувом, и с результатами, полученными для высокоэнтальпийного потока в критической области. Наконец, будет проведен анализ полученных данных для определения каталитической активности аблирующей поверхности тефло-лона. [c.383]

Для сравнения с экспериментальными данными обычно используют результаты кинематического и кинетостатического расчетов усилий и моментов, действующих на детали механизмов. Для прочностных расчетов эти данные уточняют с помощью коэффициентов динамичности. Наиболее часто применяется коэффициент динамичности К , предложенный Миттчелом [c.179]

Создание новой методики или ее модификация, как правило, включают большой объем рутинной работы - подбор экспериментальных данных, проведение расчета и сравнение с экспериментом, проведение расчета по альтернативным методикам и сравнение результатов и т.д. После завершения апробации методики большгш часть вновь созданных программ становится бесполезной, а многократное дублирование подобного рода обслуживающих программ приводит к необоснованной перегрузке памяти ЭВМ. В этой ситуации естественно попытаться использовать симбиоз информационно-поисковых и расчетных систем как инструмент для автоматизации ручного труда. Действительно, система АВЕСТА включает базу данных с программами целевой выборки по различным критериям, широкий спектр расчетных методик, программы, реализующие режим сравнения с экспериментом, программы, позволякяцие проводить оптимизацию методик и, наконец, программы ввода и вывода информации. [c.23]

Наличие большого количества расчетных методов требует дать их сравнительную оценку путем сопоставления результатов расчета и данных эксперимента с последующей оценкой допущений, на основе которых получены расчетные формулы. Учитывая общность структурной схемы большинства полуэмпирических методов расчета, удобно провести их сопоставление и сравнение с экспериментальными результатами по изменению толщнны потери импульса 0 или числа Рейнольдса R6 g, построенного по толщине потери импульса, и формпараметра профиля скорости Н по продольной координате. [c.446]

На рис. 98—102 приведены в сравнении с экспериментальными данными [18] результаты расчета поля температур в кольцах пары трения торцового герметизатора со следующими параметрами герметизируемая среда — вода -= 0,047 м х = = 1,085 = 0,213 (для кольца из углеситалла = 0,256) вращающееся кольцо — из стеллита ВЗК, невращающееся кольцо — из АМИП-ЗОМ и углеситалла. Значения других параметров приведены в табл. И. [c.166]

В разд. 5.4.4 отмечалось, что в дополнение к приведенному там методу оценки пригодности ядерных данных для решения задач теории переноса нейтронов существует и другой метод, основанный на определении эффектов реактивности. Этот приближенный метод включает в себя измерение изменений реактивности, обусловленных введением небольших образцов в различные места критической сборки, и сравнение этих экспериментальных данных с теми изменениями реактивности, которые получаются по теории возмущений и из многогрупповых расчетов методом дискретных ординат. Результаты проведенных измерений реактивности получены в основном на быстрых сборках Годква , Джезебел и Топси и в меньшей степени на голой сфере из металлического урана-233 и на сборке ZPR—III 48 (см. разд. 5.4.4). [c.223]

Результаты расчета различными методами распределения давления по стенке дозвуковой и сверхзвуковой части сопла (статическое давление отнесено к полному давлению в сопле) и сравнение с экспериментальными дантши для двух вариантов сопел (с угловой точкой в критическом сечении 2 = О и радиусом скругления контура в области критического сечения Т 2 = 1) представлено на рис. 3.31. Результаты расчетов различными методами в целом удовлетворительно согласуются между собой и с экспериментальными данными. Характерными особенностями на рис. 3.31 является небольшое пикообразное повышение давления в точке излома контура дозвуковой части перед [c.95]

Расчетные данные. Для сравнения с экспериментальными данными были использованы результаты расчетов, приведенные в предыдущих параграфах для параметров сред, близких к реальным. Указанное сопоставление пе является строгим, так как теоретические расчеты сделаны для случая толстого слоя, а эксперимепталь-пые данные соответствуют случаю топкого слоя. Известно, что головные волны в случае топкого слоя характеризуются. меньшими амплитудами из-за более сильного затухания их с расстоянием, че.м в случае толстого слоя [24а]. Расчеты отношения амплитуд отраженных и головных волп, сделанные для толстослоистой модели среды, можно рассматривать как оценку нижнего предела возможных отношений амплитуд для тонкослоистой мод,ели среды. [c.59]

Результаты расчета функции гэ(Тст. Тел, Всл) и срзЕнение их с экспериментальными данными позволяют по-новому оценить роль лучистого теплообмена при переносе энергии в псевдоожиженном слое. Как правило, считается, что радиационный теплообмен несуществен до температуры порядка 1000 °С, особенно для мелких частиц [180]. Такое заключение можно сделать исходя из сравнения потоков энергии, которые передаются от слоя к поверхности различными механизмами переноса [127, 50]. В то же время обработка экспериментальных данных (см. рис. 4.16) показывает, что при сравнительно низких температурах ( ст = 300°С, сл = = 600 °С) в слое мелких частиц (d = 0,32 мм) распределение температуры вблизи поверхности теплообмена опре-леляетгя радиационным переносом. Учитывая это, необходимо уточнить условия, при которых роль излучения в формировании распределения температуры вблизи поверхности будет существенна. [c.183]

Известно, что наибольшее расхождение экспериментальных результатов с расчетными, полученными на основе гипотезы линейного суммирования повреждений, наблюдается при двублочном нагружении (с увеличением количества блоков расхождение уменьшается). Поэтому наиболее интересно сравнение расчетов по уравнению (2.111) с экспериментальными данными именно для такого рода нагружения (рис. 2.30). Из рис. 2.30 видно, что расчет по гипотезе линейного суммирования повреждений дает неудовлетворительные оценки как при переходе с меньшей амплитуды нагружения на большую, так и наоборот. В то же время соответствие экспериментальных точек значениям долговечности, рассчитанным по формуле (2.111), явля- [c.144]

Брандт и Джонсон [70] измерили среднее вертикальное и радиальное напряжения на стенке трубы при прямоточном и противо-точном движении частиц псевдоожиженного слоя (со скоростью 1—30 см мин) относительно жидкости (вода) с помощью тензодатчиков и датчиков давления, расположенных на стенке трубы. Опыты проводились с частицами размерами 2—0,15 мм. Коэффициент трения зависит от скорости твердых частиц и их размера. Значительное внутреннее трение обнаружено в слое из стеклянны.х частиц, но не в слое из частиц смолы. Для противотока получено достаточно хорогаее соответствие с интегральным уравнением баланса сил в поперечном сечении слоя, а для прямотока это уравнение справедливо то.лько для частиц смолы диаметром 0,84—0,42 мм. Объемное содержание воды в слое не указано. На фиг. 9.23 приведены типичные результаты сравнения расчетов по уравнению (9.147) с экспериментальными данными для противо-точного движения. В этом случае уравнение (9.147) имеет вид [c.430]

Сравнение расчета по рассмотренным критериям с экспериментальными данными для слоистых боропластиков [07 45 Ь, [07 60] [07 45790°]s, [0790"]s показано на рис. 4.5—4.8 [36]. Предельные кривые построены только для первого квадранта напряжений при Хху — 0. Экспериментальные точки получены при помощи оборудования, показанного на рис. 4.2 [36]. Кривые, построенные по критериям Хилла и Цая — By, близки между собой, причем последний имеет тенденцию давать более низкие значения предельных напряжений. Кривая, построенная по критерию наибольших деформаций, значительно отличается от двух предыдущих. Большой разброс экспериментальных данных не позволяет, тем не менее, сказать, какой из критериев предсказывает предельные напряжения в рассмотренных случаях наиболее точно. По-видимому, в силу случайного стечения обстоятельств наилучшее совпадение теории и эксперимента наблюдается на рис. 4.5 в области, где все три критерия предсказывают близкие результаты. [c.168]

Расчеты по методу конечных элементов для упругой модели материала находятся в хорошем соответствии с расчетами для упругопластического материала. Следовательно, общая де< рмация фланца слабо зависит от локальной пластической деформации поверхностей прокладки. Несмотря на очевидное общее преимущество расчетов на основе метода конечных элементов, они не дают существенно лучшего согласия с экспериментом по сравнению с приближенным методом расчета по теории оболочек и колец. В частности, эти методы дают близкие значения средних поворотов нижнего и верхнего фланцев, удовлетворительно согласующиеся с экспериментальными данными. При расчете на внутреннее давление приближенный расчет неплохо описьгаает экспериментальные результаты по относительному проскальзьшанию колец и хуже — по радиальному смещению. [c.154]

Отходы углеграфитного производства являются хорошим модельным материалом для изучения процессов горения, поскольку имеют не очень большую зольность, малый выход летучих и мало растрескиваются в процессе горения. Сравнение полученных экспериментальных данных с результатами расчета выгорания в кипящем слое полидисперсного топлива выполнено совместно с В.А. Мунцем и сотрудниками. [c.160]

Проверка теоретических решений требует прежде всего экспериментального определения степени выгорания топлива по объему камеры, что представляет очень большие трудности. Все же имеются некоторые исследования такого рода. Они используются как для сравнения расчетных результатов с экспериментальными данными, так и для подбора эмпирических расчетных формул. Можно, например, отметить работу Фледермана и Ханша [Л. 9-5], в которой скорость испарения гексанового факела исследовалась путем отбора проб на разных расстояниях от сопла. Хорошего совпадения с теоретическим расчетом но Проберту не получилось. Обнаружилось, что значительную роль играет относительная скорость капель и потока, которая не учитывается теорией Проберта. Кроме того, выяснилось влияние турбулентности потока. [c.233]

На рис. 2 приведено сравнение расчетов дозы нейтронов с измерениями вокруг установки OKTAVIAN. Результаты расчетов с помощью программ MM R-2 и NIMSA согласуются с экспериментальными данными в пределах погрешности до 30%. [c.325]

Сравнение экспериментальных данных, полученных автором, с результатами расчетов по формулам С. С. Кутателадзе, М. А. Михеева, Тадеуша, Г. К- Гончаренко свидельствуют о ненадежности вышеприведенных выражений для расчета теплоотдачи при специфических условиях теплообмена в вертикальнотрубных глубоковакуумных испарителях морской воды. Это побудило автора на основании исходных теоретических уравнений, изложенных в 10, и экспериментальных зависимостей, описанных в 11, рекомендовать расчетные уравнения для определения коэффициента теплоотдачи с учетом зависимости этой сложной величины от специфических условий работы испарительных установок данного типа р, Н, ст) при обычном и форсированном режимах их работы. [c.157]

На рис. 4-53 по оси ординат отложено термическое сопротивление соединения Rk, по оси абсцисс— давления, при которых производились замеры Дк- Из рисунка видно, что наличие окисной пленки повышает термическое сопротивление соединения и тем интенсивнее, чем толще пленка. На рис. 4-53 представлено сравнение полученных экспериментальных данных с результатами расчета по уравнению (4-79), где термическое сопротивление непосредственного контакта рассчитывалось с помощью выражения (4-174). Из графика видно, что максимальное расхождение, составляющее около 20%, имеет место при низких значениях давления, т. е. при малых величинах а/го. [c.208]

Так как экспериментальное исследование проводилось в интервале чисел Рг 4,3 - 6,4, то теоретические расчеты по вышеизложенной методике были проведены для чисел Рг= 4 и 8. Результаты расчетов и экспериментального исследования местной теплоотдачи представлены фиг, 2. Так как при теоретическом расчете изменение физических свойств не учитьшалось, а во время экспериментов они, хотя и незначительно, но все же менялись, то для более строгого сравнения экспериментальные данные обрабатывались с применением параметра Кихеева. Как показьшаит многочисленные исследования, при нагревании жидкости этот параметр хорошо,учитывает влияние изменения физических свойств в пограничном слое. На фиг. 2 представлены также экспериментальные данные по местной теплоотдаче, заимствованные из работы [7]. Эти данные получены на очень похожей по своей конструкции экспериментальной установке. [c.47]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...