Коэффициент теплопередачи местный

Математическая модель. По заданным значениям скоростей и температур теплоносителей ЭВМ вычисляет коэффициент теплоотдачи внутри трубы ап , распределение локальных значений коэффициента теплоотдачи Сгф по внешней окружности трубы местные значения температуры стенки сф , средние значения коэффициента теплопередачи к и теплоотдачи на внешней стороне Ог. [c.230]

В свете изложенного бессмысленна с точкн зрения теплопередачи замена стальных труб медными, хотя теплопроводность меди (X = = 380 Вт/(м-К) в 8,5 раза больше, чем у стали. Действительно, такая замена стальных труб медными уменьшит местное сопротивление 6/Х для медных труб б/Х = 0,000014 м к/Вт, которое сравнительно с /ai и без того мало и практически на коэффициент теплопередачи не влияет. [c.292]

Если стенка покрыта слоем накипи толщиной 6=1 мм при X — = 0,1 Вт/(м-К), то дополнительное местное сопротивление Ь/Х = = 110 /0,1 м -К/Вт = 0,01 м К/Вт будет величиной того же порядка, что и Х/а . В этом случае получим 7 = 0,0352 м -К/Вт и А = 28,4 Вт/(м К). Таким образом, загрязнение стенки накипью уменьшило коэффициент теплопередачи на 28,5%. [c.292]

Скорости сетевой и местной воды во всех подогревателях должны быть примерно равны, так как превышение какой-либо из них не дает заметного выигрыша в коэффициенте теплопередачи. Ввиду большого многообразия местных условий обычно потери напора в подогревателях по местной воде принимают равными 4 м. 166 [c.166]

Рис. 4. Угловое распределение местных значений коэффициентов теплопередачи по ребру

Числовые расчеты и сравнения с известными результатами. Изложенный выше метод расчета местных коэффициентов теплопередачи для проверки точности необходимо сравнить с экспериментальными данными и другими методами. [c.145]

Коэффициентом теплопередачи называется количество тепла, которое передается от горячего теплоносителя (в нашем случае — от пара) к холодному (в нашем случае — к охлаждаюшей воде) в единицу времени через единицу поверхности при разности температур теплоносителей ) К. Поэтому измеряют коэффициент теплопередачи в Дж/(с К) или в Вт/(м - К). Он учитывает сопротивление переходу тепла от пара к наружной поверхности трубок, через стенку трубок и от внутренней поверхности трубок к охлаждаюшей воде и поэтому характеризует интенсивность передачи тепла к охлаждаюшей воде. Чем больше коэффициент теплопередачи, тем выше интенсивность теплопередачи. При этом следует иметь в виду, что речь идет о местных значениях например, для первых рядов трубок, встречающих поток пара из переходного патрубка, коэффициент теплопередачи может быть в несколько раз больше, чем для трубок воздухоохладителя. В практических расчетах и при анализе используют среднее значение коэффициента теплопередачи. [c.364]

О коэффициенте теплопередачи К оказываются весьма неожиданными. Величина к определяется как плотность теплового потока в вт/см , отнесенная к разности (в градусах) температуры поверхности и местной эффективной равновесной температуры (соответствующей нулевому тепловому потоку). Измеренные значения к [c.52]

Отношение местных коэффициентов теплопередачи и трения на поверхности равно [c.179]

С/г (или — местный коэффициент теплопередачи на стенке [уравнение (28) 4.7] [c.198]

Загрязнение поверхности теплообмена со стороны воды бывает в станционных теплофикационных водоподогревателях и еще более часто в абонентских. Для предотвращения отложения накипи необходима химическая очистка воды. Бывают также случаи загрязнения поверхности нагрева продуктами коррозии, приносимыми сетевой водой из труб теплосети и местных систем поэтому особенно важна дегазация сетевой воды. Загрязнения могут сильно снизить коэффициент теплопередачи. Для проведения механической чистки трубки теплофикационных подогревателей делают. прямыми. [c.167]

Исследование двухходового конденсатора ЛМЗ (25-К-З) с поверхностью охлаждения 1354 м , проведенное ВТИ, показало, что коэффициент теплоотдачи с паровой стороны понижается приблизительно от 13 ООО на стороне входа до 500—1500 ккал/м час °С на стороне выхода из пучка. Последние значения много ниже, чем при конденсации чистого, даже неподвижного пара, и, следовательно, влияние воздуха заметно на значительной части поверхности охлаждения конденсатора, за исключением передних по ходу пара рядов трубного пучка. Это приводит к уменьшению коэффициента теплопередачи и местных тепловых нагрузок (фиг. 90 и 91). [c.210]

Условия теплообмена со стороны пара в этих зонах существенно отличны. В зоне интенсивной конденсации температура паровоздушной смеси практически неизменна, а коэффициент теплоотдачи с паровой стороны имеет при входе пара в трубный пучок весьма высокое значение и заметно понижается в направлении движения паровоздушной смеси из-за падения скорости и возрастания содержания воздуха. Соответственно с этим меняются местные значения коэффициента теплопередачи и удельных тепловых нагрузок. В зоне охлаждения паровоздушной смеси значительно понижается ее температура, коэффициент теплоотдачи из-за повышения содержания воздуха получается значительно ниже он сильно зависит от скорости потока. Поскольку температуры паровоздушной смеси в обеих зонах резко отличны, а также разнятся условия теплообмена, то целесообразно для каждой зоны иметь свою теплообменную поверхность, сконструированную с учетом особенностей теплообмена в данной зоне. В соответствии с этим поверхность теплообмена в конденсаторе обычно состоит из двух частей собственно конденсатора, обеспечивающего конденсацию основной части пара, и воздухоохладителя, предназначенного для охлаждения паровоздушной смеси с целью извлечения (конденсации) возможно большей части пара и уменьшения объема отсасываемой смеси. При конструировании воздухоохладителя следует учитывать, что объемный расход смеси сравнительно невелик, а коэффициент теплоотдачи из-за значительного содержания воздуха сильно зависит от скорости. [c.223]

Из сопоставления равенств (12.27) и (12.28) мы видим, что вместо местного размерного коэффициента теплопередачи а х) можно ввести безразмерный коэффициент теплопередачи Nu х), определяемый следующим способом [c.263]

В каждом из этих соотношений три безразмерные координаты точки обозначены одной буквой 5. Второе соотношение показывает, что для подобных явлений должно быть одинаковым также отношение Гоо/(АГ)о (см. работу [ ]). Если вместо местного безразмерного коэффициента теплопередачи взять средний безразмерный коэффициент теплопередачи для всей поверхности тела, для чего надо выполнить интегрирование по поверхности рассматриваемого тела, то координаты точки выпадут, и вместо третьего соотношения мы получим [c.263]

Для круглого цилиндра, а также для других тел местный коэффициент теплопередачи сильно изменяется вдоль поверхности тела. На рис. 12.18 изображены результаты измерений для круглого цилиндра, выполненные [c.295]

Э. Шмидтом и К. Вейнером. Мы видим, что в ламинарном пограничном слое местный коэффициент теплопередачи уменьшается с удалением от критической точки и достигает минимума недалеко от точки отрыва пограничного [c.295]

СЛОЯ. При турбулентном течении местный коэффициент теплопередачи позади точки отрыва имеет почти такую же величину, как и в ламинарном пограничном слое на передней стороне цилиндра. (См. в связи с этим также работы [ ], [ ].) Результаты измерений, изображенные на рис. 12.18 и относящиеся к передней части круглого цилиндра, где течение ламинарно, сравнены на рис. 12.15 с теорией. За основу построения теоретических кривых на рис. 12.15 взято измеренное распределение скоростей во внешнем течении которое в области передней половины цилиндра приближенно совпадает с потенциальным теоретическим распределением скоростей. Измерением теплопередачи на круглом цилиндре с вдуванием в пограничный слой другой [c.296]

Рис. 12.18. Распределение местного коэффициента теплопередачи на круглом цилиндре при различных числах Рейнольдса. Кривые (1) и (2) — для области докритических чисел Рейнольдса кривые (з) и

Следовательно, местный коэффициент теплопередачи равен [c.634]

В камере сгорания карбюраторного двигателя при работе на детонационных режимах, как известно, возникают высокие местные пики давлений. Помимо всего уже сказанного о коэффициенте теплопередачи, это вызывает также высокие тепловые нагрузки камеры сгорания, которые приводят к разрущению металла. [c.517]

Прежде чем перейти к вычислению местных коэффициентов теплопередачи, изменим соответствующим образом предположения, принятые при выводе соотношений (8.134) и (8.135). Они будут следующими [c.321]

Формулы (1.62) и (1.63) позволяют рассчитывать средний по объему коэффициент теплопередачи в пористых металлах, что дает лишь приближенное представление о значениях местных коэффициентов теплопередачи в пористой среде. Однако можно утверждать, что значения местного коэффициента теплопередачи со стороны входа охладителя в пористый металл превышают значения среднего по объему коэффициента теплопередачи, так как даже на образцах толщиной 1 мм температуры газа и пористой стенки на выходе близки. Наибольшее представление о местных коэффициентах теплопередачи можно получить из опытов с пористыми пластинами малой толщины, для которых средний по объему коэффициент теплопередачи определяют по формуле (1.63) при / =1,0 абсолютные значения этого коэффициента в пластинах толщиной 1 мм весьма высоки и составляют 10 —10 Вт/(м - С). [c.50]

Охлаждение лобовым натеканием чаще всего используется в сопловых лопатках. При этом способе охлаждения воздух подводится по трубке малого диаметра, расположенной во внутренней полости лопатки. Этот воздух затем разгоняется в небольших соплах и выбрасывается в виде группы струек, которые натекают на стенки внутренней полости лопатки в ее наиболее нагретых частях, особенно вблизи входной кромки. При использовании лобового натекания в области передней критической точки профиля получаются более высокие местные коэффициенты теплопередачи, чем при обычном конвективном охлаждении. Отработанный воздух затем выпускается через отверстия [c.270]

Одним из наиболее широко развитых научных направлений механики жидкости (газа) является аэродинамика пограничного слоя, изучающая движение вязкой жидкости в ограниченной области вблизи обтекаемых поверхностей. Решение задач о движении жидкости в пограничном слое дает возможность найти распределение касательных напряжений (местных и средних коэффициентов трения) и, следовательно, суммарные аэродинамические силы и моменты, обусловленные вязкостью среды, а также рассчитать теплопередачу между поверхностью летательного аппарата и обтекающим его газом. При небольших скоростях полета не обязательно учитывать тепловые процессы в пограничном слое из-за малой их интенсивности. Однако при больших скоростях необходимо учитывать теплопередачу и влияние на трение высоких температур пограничного слоя. [c.669]

По изложенному методу были проведены расчеты местного коэффициента трения. Результаты расчета для случая отсутствия теплопередачи (Гщ/Г( = 1) и сравнение их с опытными данными различных авторов показаны на рис. 282. Три кривые на этом рисунке соответствуют трем различным значениям числа Рейнольдса (10 , 10 и 10 ). [c.723]

Если трубный пучок имеет одинаковое сечение по всей его высоте и пар в нем течет сверху вниз, то теплоотдачу можно рассчитать, используя формулы (12-32) и (12-34). Расчет усложняется тем, что коэффициент теплоотдачи для каждого горизонтального ряда труб зависит от местных значений температурного напора, давления и скорости пара, законы изменения которых по рядам заранее неизвестны. Теплопередачу при этом следует рассчитывать последовательно для каждого ряда труб в отдельности, начиная от первого со стороны входа пара. [c.282]

Определение местного теплового потока д в старой теории теплопередачи производится в два этапа 1) рассчитывается коэффициент теплоотдачи (к или V) или термическое сопротивление (1/А или Х/11) [c.42]

В новой теории теплопередачи мы рассматриваем кипение при вынужденной конвекции с помощью почти тех же методов, что и кипение в большом объеме. Другими словами, мы не используем ни коэффициентов теплоотдачи, ни метода размерностей, ни степенных законов, ни логарифмических координат. При исследовании кипения в условиях вынужденной конвекции мы должны учесть еще несколько параметров системы, таких, как массовый расход, качество, длина. Мы должны также рассмотреть локальные характеристики, а не интегральные, т.е. необходимо экспериментально исследовать процессы, протекающие на элементарных участках котельных установок с вынужденной конвекцией, и определить местный тепловой поток фйТ], который можно будет затем проинтегрировать для получения характеристики в целом. [c.176]

Распыл топлива производится при помощи форсунок струя топлива, вытекающая из форсунки, дробится на отдельные мелкие капли, диаметры которых обычно измеряются десятками микронов. Испарение капель, двигающихся в воздухе, происходит как за счет теплоты, получаемой от окружающих газов, так и за счет собственного тепла. Чем мельче капли, т. е. чем больше их общая поверхность, и чем больше коэффициенты переноса вещества и теплоты, тем быстрее происходит теплопередача и испарение капель. Форсунки должны быть расположены так, чтобы местная концентрация образующейся смеси горючего с воздухом в зоне горения находилась в пределах воспламенения. Испарение капель обычно завершается в самой зоне горения. [c.195]

Хг2 — температура сетевой воды в обратном трубопроводе после подогревателя горячего водоснабжения, °С та.п = 0,5(тс+Т02) — средняя температура нагревательных приборов систем отопления, °С тк=0,5(т1-ь + Т02) —средняя температура поверхности яагрева калориферов, С /р — температура горячей воды, поступающей в местную систему горячего водоснабжения, °С 4 — температура холодной воды, поступающей и местную систему горячего водоснабжения (в закрытых системах), °С — температура местной воды после нижней ступени двухступенчатого подогревателя горячего водоснабжения при произвольном расходе теплоты на горячее водоснабжение, °С о, йв, kr — коэффициенты теплопередачи нагревательных приборов систем отопления, калориферов и подогревателей горячего водоснабжения, Вт/(м -К) и — коэффициент смешения (инжекции) элеватора— отношение расхода инжектируемой к расходу рабочей воды п— длительность работы отопительных систем в течение суток, с/сут или ч/сут. [c.329]

Ионы кальция и магния относятся к основным примесям речных вод, и именно эти примеси во многом определяют технологическую ценность воды, методы водообработки и возможности использования воды для отдельных отраслей технологии. Определяющее значение для качества воды ионов кальция и магния связано с их способностью к образованию труднорастворимых соединений. При использовании речных вод в качестве растворителя, транспортного средства, теплоагента происходит осаждение труднорастворимых соединений кальция и магния на поверхности технологических аппаратов или коммуникаций в виде прочных инкрустаций. Это приводит не только к снижению технологических и экономических показателей реального процесса (повыщению гидравлического сопротивления в системе, снижению коэффициентов теплопередачи через инкрустированную поверхность, местным перегревам), но и к интенсификации коррозии металлической поверхности аппаратов и трубопроводов. Поэтому одной из основных задач подготовки воды является снижение содержания кальция и магния путем перевода их в труднорастворимые соединения (а часто и их полное удаление). [c.37]

Рис. 12.15. Местный коэффициент теплопередачи для круглого цилиндра. Сравнение измерений с теорией. Число Нуссельта и число Рейнольдса составлены для диаметра цилиндра ) = 100 мм. Измерения по Э. Шмидту и К. Беннеру [ ]. Теория по Фрёсслингу [ ] и Б. Динема-ну [ ]. Кажущееся влияние числа Рейнольдса объясняется изменением турбулентности во внешнем течении при изменении числа Рейнольдса (см. п. 7 7 настоящей главы).

Ламинарный температурный пограничный слой на нагретом теле при естественной конвекции очень просто сделать видимым посредством шлирного метода, указанного Э. Шмидтом [ ]. Для этой цели параллельно поверхности, отдающей тепло, направляется параллельный пучок света. Этот пучок, проходя в нагретом пограничном слое, дает на экране позади тела теневое изображение, позволяющее судить о толщине температурного пограничного слоя и о местном коэффициенте теплопередачи. Такое теневое изображение возникает следующим образом. Вследствие градиента плотности в направлении, перпендикулярном к нагретой поверхности, лучи света отклоняются наружу, и притом сильнее всего там, где градиент плотности имеет наибольшее значение, т. е. непосредственно около тела. Если экран достаточно удален от тела, то изображение всего пространства, занятого нагретым слоем, получается на экране в виде темного ядра, заключающего в себе и изображение нагретого тела. Лучи света, отклоненные из температурного поля наружу, дают на экране светлую зону, окружающую темное ядро. Внешняя граница светлой зоны очерчивается теми лучами, которые прошли около самой поверхности нагретого тела. Их отклонение пропорционально градиенту плотности у поверхности и, следовательно, местному коэффициенту теплопередачи. На рис. 12.26 изображен такой шлирный снимок температурного пограничного слоя на вертикально поставленной нагретой плоской пластине. Контур пластины внутри темного ядра обозначен белыми штрихами. Очертания границ темного ядра и светлой зоны показывают, что толщина температурного пограничного слоя пропорциональна х 1 , а местный коэффициент теплопередачи пропорционален На рис. 12.27 изображен снимок того же пограничного слоя, полученный Э. Зёнгеном и Э. Эккертом [Щ методом интерференционных полос. [c.303]

Для теплового расчета цикла реального двигателя необходимо-знать аналитические зависимости местных коэффициентов теплопередачи, гидравлических сошротив-лений тазовых трактов и других параметров от времени. Все это-усложняет расчеты и требует внесения ряда допущений и ограничений при определении необходимых размеров поверхностей теплообмена. [c.46]

Рис. 13.15. Местный коэффициент трения в сжимаемом ламинарном пограничном слое при наличии традиента давления и теплопередачи [формула (13.66)]. По К. Б. Коэну и Е. Решотко [1 ]. Число Прандтля Рг = 1 (о = 1 5 = О —теплоизолированная стенка < О —охлаждаемая стенка

Рис. 7.6. Зависимость коэффициента позерхностного трения и местного числа Маха М при отсутствии теплопередач диссоциации в локально турбулентном пограиичиом с."г>

Рис. 7.12. Сравнение теоретических значений местно -о коэффициента трения С (7.85) при отсутствии диссоциаци I и теплопередачи с измеренными значениями.

На рис. 5.13 приводятся результаты расчетов местной теплопередачи на стенке в различных меридиональных сечениях г]=соп81 при температурном факторе стенки 7 о=0,5 и при тех же условиях. На наветренной стороне, на линии растекания местная теплопередача увеличивается в области сопряжения сферы и конуса, затем уменьшается до. минимального значения и начинается рост местного коэффициента теплоотдачи. Вдоль образующей конуса г]=соп81 наблюдается та же картина. Абсолютная величина местного коэффициента теплоотдачи Ыи/]/Не больше соответствующего значения на подветренной стороне. При переходе на подветренную сторону местный коэффициент теплоотдачи падает, оставаясь приблизительно постоянной величиной вдоль образующей конуса. Сравнение результатов численных и аналитических расчетов дает вполне удовлетворительное согласие. Качественная и количественная картина выражается простыми формулами (5.27), (5.28), зависящими от параметров внешнего течения и параметров пограничного слоя (разд. 3). [c.291]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...