Деформирование двухфазных сплавов

На основании приведенного выше анализа механизмов дисперсного упрочнения и экспериментальных наблюдений дислокационной структуры деформированных двухфазных сплавов [166] можно предположить, что процесс деформации при напряжениях, соответствующих пределу текучести, протекает следующим образом. [c.78]

Деформирование двухфазных сплавов [c.129]

Каждая фаза имеет свои системы скольжения и свои критические напряжения сдвига, поэтому деформирование двухфазных сплавов оказывается более сложным. Сохранение неразрывности вдоль поверхности раздела фаз при деформировании усложняет пластическое течение. При равных условиях в двухфазных сплавах образуются более сложные текстуры деформации. Процесс деформирования в таких сплавах зависит не только от свойств второй фазы и ее содержания в сплаве, но и от характера распределения этой фазы в структуре. Если хрупкая вторая фаза располагается в виде непрерывной сетки по границам зерен, то сплав окажется хрупким. Если такое же количество второй фазы разместится в виде отдельных зерен в пластичной матрице — основе сплава, то сплав сохранит пластичность, а присутствие второй фазы проявится в упрочнении. [c.129]

Деформирование двухфазных железомарганцевых сплавов кроме изменения тонкой структуры аустенита и воз- [c.123]

Уменьшение опасности образования микротрещин объясняется также возможностью их залечивания в процессе деформирования. В объяснении возможности залечивания микротрещин в процессе деформирования двухфазных сплавов существенное значение имеет установленное А. А. Бочваром [6] явление скачкообразного переноса атомов кристаллитов одной фазы на кристаллиты другой фазы. Явление это А. А. Бочвар назвал растворноосадительным типом пластической деформации. При межфазо-вом перемещении ато.мов пронс.ходит залечивание микроскопических трещин, так как осаждение металла легче происходит в микропустотах. [c.57]

Огромные деформации в сверхпластичном состоянии складываются из зернограничного скольжения, дополненного направленным (под действием напряжений) диффузионным переносом атомов и обычным скольжением внутри зерен. Для того чтобы реализовать сверхпластичное состояние, требуется сохранить ультрамелкие зерна в течение всего периода деформирования (порядка десятков минут) при температуре выше 0,5Тпд. Промышленные сверхпластичные сплавы имеют двухфазную структуру (лучшее сочетание объемов обеих фаз 1 1, так как при этом максимальна поверхность межфазных границ) и поэтому сохраняют исходную мелкозернистость в течение всего срока изготовления изделий. К числу таких сплавов принадлежат различные эвтектические и эвтектоидные смеси, двухфазные сплавы титана и т.п. [c.139]

Восстановление формы обнаружено и на сталях [168, 172]. Исследованием дилатометрических эффектов в деформированных хромомарганцевых сталях было установлено, что знак изменения размеров при е- -у-превращении противоположен тому, который вызывает при пластической деформации образование е-фазы. Обратное е- у-превра-щение при нагреве сопровождается неизотропным изменением линейных размеров. В направлении, в котором при предварительной деформации образец укорачивался, наблюдалось удлинение [168]. На любопытный факт изменения знака деформации при температуре фазового перехода предварительно деформированного двухфазного (е+ + 7)-сплава обратил внимание еще Шуман [93]. Образцы из железомарганцевого сплава Г16С подвергались воздействию упругих или пластических деформаций перед прямым и обратным фазовыми переходами или в процессе перехода. После 24-часовой выдержки под растягивающей нагрузкой при комнатной температуре образцы вместо того, чтобы удлиняться при нагреве несколько укорачивались. При охлаждении исчезал объемный эффект сжатия, если предварительно образец подвергался действию растягивающих напряжений при температурах у- е-пре-вращения или выше. Причем более эффективно влияет растягивающее напряжение в период у- е-перехода,— при последующем дилатометрическом цикле (20°Сч= 400°С) такой образец претерпевал сильное укорочение. Шуман объяснял наблюдаемые явления стабилизирующим влиянием наклепа и образованием е-фазы под действием внешних напряжений [93]. [c.147]

Исследуем микроструктурные изменения на примере двухфазного сплава МА21. Это даст возможность не только изучить влияние скорости деформации на размер зерен и степень их неоднородности, но и выявить характер распределения структурных составляющих а- и Р зерен при различных схемах деформирования, что важно с точки зрения их взаимного стабилизирующего влияния на микроструктуру сплава. [c.111]

Сплавы ВТЗ-1, ВТ5-1, ВТ9, ВТ18 деформируют в двухфазной области при температуре на 20—50° С ниже точки полиморфного (а + р Р)-превращения, что обеспечивает получение изделий с хорошими прочностными и пластическими характеристиками. В зависимости от химического состава сплава температура выдавливания 870—1020° С. В обычных условиях деформирование в двухфазной области при небольшом температурном интервале затруднительно. С понижением температуры указанных сплавов вследствие их остывания резко возрастает сопротивление деформированию. Нагрев сплавов выше температуры полиморфного превращения, компенсирующий их остывание, связан с огрублением структуры и ухудшением некоторых механических свойств изделий. [c.215]

Этот сплав применяется главным образом в деформированном виде. Растворимость Сг, Ti и А1 в твердом никеле с изменением температуры показана на фиг. 199. Хром и алюминий уменьшают растворимость титана в твердом никеле, так что сплав ЭИ437, содержащий титана 2,0—2,5%, при комнатной температуре уже является двухфазным. Сплав подвергается следующей упрочняющей оптимальной термической обработке закалке (нагрев в течение 8 час. при 1080° с последующим охлаждением на спокойном воздухе) и старению (нагрев в течение 16 час. при 700°). Как показали исследования сплав, кроме твердого раствора, содержит интерметаллическую фазу а на основе NI3AI, карбид титана Ti и кубический карбид хрома СггзСб. [c.221]

Латуни, содержащие более 15% 2п, и особенно двухфазные сплавы склонны к разрушению при воздействии атмосферы, загрязненной примесями газов, содержащих связанный азот или серу (аммиак, амины, сернистый газ). Это явление называется сезонным растрескиванием, так как усиливается весной и при влажной погоде. Сезонное растрескивание вызывается остаточными на пряжениями в деформированных полуфабрикатах, поэтому при возможной опасности растрескивания изделпя подвергают невысокому отжигу для снятия остаточных напряжений. При работе в водных растворах латуни подвержены обесцинкованию — преимущественному растворению цинка из поверхностных слоев и разрушению. Латунь Л96 (старое название — томпак) используют главным образом для изготовления конденсаторных радиаторных трубок. Латунь Л80 является основным сплавом для фурнитуры, знаков отличия, художественных изделий благодаря яркому золотистому цвету и хо- [c.215]

Рис. 6.9 иллюстрирует разнообразие микроструктур, развившихся в сплаве 718 в процессе теплого деформирования и отжига по указанным режимам. Нагрев до температур ниже температуры сольвус у "-фазы не вызывает изменений в размере зерен, границы зерен закреплены мелкими глобулярными выделениями 6-фазы, фоном служит матрица перестаренного сплава с выделениями у -фазы (рис. 6.9, б). На рис. 6.9, в представлена двухфазная микроструктура, созданная в результате нагрева выше температуры сольвус у -фазы, но ниже температуры сольвус фазы 6. Здесь рекристаллизация наступила из-за утраты з -фазы, однако движение границ [c.235]

Высокая коэрцитивная сила в сплавах системы Fe—V—Со викаллой) возникает в результате Y а-превраш,ения. Магнитные свойства формируются благодаря холодному деформированию и последующему отпуску. В сплавах этой системы у — а-превращение происходит при холодном деформировании. Увеличение степени деформирования (обычно не менее 80-90 %) приводит к полному у а-превращению и созданию в сплаве кристаллической текстуры. Рост Не происходит в процессе последующего отпуска в двухфазной а + у-области вследствие обратного превращения. [c.821]

При низкотемпературном упрочнении имеет большое значение температура нагрева металла перед деформацией. Аустенит образцов, охлажденных от высоких температур,, претерпевает 7->-е-превращение в более полном объеме соответствующем этой температуре, чем в образцах с двухфазной (e+iV)-структурой, полученной при нагреве от комнатной температуры до температуры деформации. В однофазной у-структуре уровень напряжений, возникающий при одинаковой степени деформации, значительно ниже,, а критическая степень деформации образования -мартенсита выше и составляет 22—25% против 15—16% в двухфазной структуре. Установлено, что для получения благоприятного комплекса свойств двухфазных (е + 7)-сплавов, необходимо нагревать их перед деформацией до аустенит-ного состояния и подвергать теплой деформации при температуре 100—200°С, в интервале образования е-мартен-сита деформации. Важным преимуществом деформации в. аустенитном состоянии является наследование дислокационной субструктуры деформированного аустенита образующимся мартенситом при охлаждении, а также при последующей деформации. При этом субграницы продолжаются из аустенита в мартенсит [2, 68, 155]. [c.125]

При исследовании железомарганцевых сплавов, содержащих от 6 до 24% Мп, и сплавов на основе Fe—20% Мп, легированных 2% Си и 3% А1, было установлено, что в -зависимости от температурно-силовых параметров деформирования кроме известных у- г, у- а, е->-а-переходов лйожет развиваться при деформации также г- у превращение при температурах значительно ниже температуры при нагреве [154]. Чем выше температура внутри двухфазного интервала, тем полнее и с большей скоростью реализуется е- у-превращение в изотермических условиях чем выше легированность сплава, тем при более низких температурах деформации обнаруживается е->7-переход. Упрочнение сплавов на железомарганцевой основе с реализацией 8- у-перехода очень важен для немагнитных материалов, где образование ферромагнитной а-фазы нежелательно. Изменяя температуру и величину пластической. деформации, степень легированности, была достигнута оптимальная интенсивность е->7-перехода при деформации, которая обеспечила в сплаве Г16 повышение прочностных, характеристик при сохранении достаточной пластичности Сто,2=900 МПа, сгв=1220 МПа, 6 = 20% [154]. [c.126]

Работы, посвященные мартенситной сверхпластичности, в основном относятся к изучению пластичности во время мартенситного у->-а-превращения, обусловленного деформацией. За последнее время появилось несколько работ по особой мартенситной сверхпластичности при Y=f= e-nepe-ходе в двухфазных железомарганцевцх сплавах с ГПУ-ре-шеткой [4,93, 138, 158, 161, 162]. Наиболее значительными из них являются работы О. Г. Соколова [4, 162] и Н. Богачева [1, 162], которые показали, что при у е-переходе наблюдаемый эффект пластичности превращения заключается в резком снижении сопротивления деформированию и релаксации напряжений во время превращения. Зависимость степени релаксации от объема е-фазы установлена в работах И. Н. Богачева и Б. А. Потехина [158] при исследовании релаксации внешних напряжений в сплаве Г20 и стали 30Х10Г10 при повторяющихся фазовых переходах. Сделано заключение, что релаксация напряжений происходит вследствие ослабления межатомного взаимодействия при перестройке кристаллической решетки. Кроме того авторы считают, что существенно важным является взаимодействие микронапряжений, возникающих в процессе образования е-фазы, с полем внешних напряжений. [c.129]

Условия дефор1Мирования титана и его сплавов примерно такие же, как у конструкционных сталей. Однако при деформации в нижнем интервале температур они приблизительно на 30% больше, чем у конструкционных сталей. С точки зрения технологической пластичност,м и давлений, титановые сплавы целесообразно деформировать при температурах выше 1000 °С, т. е. в -области. Однако такая деформация не обеспечивает хорошей структуры и удовлетворительных механических свойств поковок из титановых сплавов, поэтому в настоящее время деформирование слитков и крупных поковок проводят при температурах выше температуры а + -npe-вращения (выше 1000 °С), а для окончательного деформирования используют более низкие температуры, охватывающие верхний предел двухфазной а + -области (860— 980 °С). [c.126]

I /о 8п (адмиралтейская латунь), 2% А1 (алюминиевая латунь) или 1—2% РЬ для облегчения механической обработки. В двухфазные (а + [5)-лат ни, содер.жащие более 37% 2п, могут входргть также 1% Зп (судостроительная латунь) или 1—3%) РЬ для улучшения обрабатываемости. Как а-, так и (ар)-латуни (со свинцом и без свинца) используют как в литом, так и в деформированном состояниях. К высокопрочным латун лм относятся а-Ь[5)- иногда 1 -) сплавы, содерячащие до 5"/о А1 и [c.91]

Сплавы сисгемы Ре-У-Со. Высокая коэрцитивная сила в сплавах системы Ре-У-Со (викаллой) возникает в результате у- а-превращения. Магнитные свойства формируются благодаря холодному деформированию и последующему отпуску. В сплавах этой системы у- -превращение происходит при холодном деформировании. Увеличение степени деформирования (обычно не менее 80-90 %) приводит к полному у-а-превращению и созданию в сплаве кристаллической текстуры. Рост происходит в процессе последующего отпуска в двухфазной а -I- у-области, когда вследствие обратного превращения появляется некоторое количество у-фазы в виде мелкодисперсных частиц, расположенных по границам блоков. Высокое значение в сплавах викаллой объясняется изоляцией частиц ферромагнитной фазы размерами, близкими к однодоменности, немагнитной матрицей, а также высоким уровнем напряжений, возникающих в результате превращения. [c.403]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...