319 — Свойства двухфазные (а + ( ) — сплавы

Некоторые темы пришлось опустить или осветить сжато, чтобы не увеличивать чрезмерно объема книги, сделав особый упор на другие вопросы, редко освещаемые с достаточной полнотой. Так, много места в ней отводится точечным дефектам, структуре и механическим свойствам твердых растворов, теории фазовых превращений, рекристаллизации, сверхчистым метал-лам, ферромагнетизму и механическим свойствам двухфазных сплавов. 1) [c.10]

Данные, приведенные в табл. 2, относятся к однофазным микроструктурам. В многофазных микроструктурах также можно установить соответствие между механическими свойствами и размером зерен (фиг. 17). Как правило, уменьшение частиц дисперсной фазы увеличивает сопротивление пластической деформации. Это утверждение справедливо при условии, лто дисперсная фаза имеет большее сопротивление пластической деформации, чем матрица ). Более подробно механические свойства двухфазных сплавов обсуждаются ниже (см. ФМ-3, гл. VI). [c.421]

Экспериментально установлено, что пластичность двухфазных сплавов ниже, чем однофазных, и в значительной степени определяется характеристиками фаз — объемной долей, формой и характером распределения, свойствами фаз. С увеличением количества вторых фаз и по мере увеличения размера их частиц, изменения формы овальной на пластинчатую, усиления неоднородности их распределения пластичность сплавов понижается. Так, включения аустенита в ферритной основе (или феррита в аустенитной основе) вызывают неоднородность [c.497]

Пластичность двухфазных и многофазных сплавов ниже пластичности однофазных сплавов. Однако из этого общего правила имеются исключения. В частности, такие факторы, как степень дисперсности структуры, скорость деформации и температура, при правильном их выборе могут привести к противоположному результату. В этом случае двухфазные сплавы проявляют свойства сверхпластичности (см. гл. XVI). [c.506]

Латуни, содержащие примерно до 30% Zn (по структуре это однофазные сплавы), более пластичны дальнейшее увеличение содержания цинка повышает прочность латуни (двухфазные сплавы), но ее пластичность резко уменьшается. Другие легирующие элементы (алюминий, марганец, кремний и др.) еще более повышают прочность и твердость латуни, уменьшая пластичность. Изменение свойств латуни при разном содержании цинка и других легирующих элементов объясняется изменением ее структуры. Латуни, состоящие из а-твердого раствора, обладают высокой пластичностью (а + р)-латуни имеют высокую прочность и твердость, но пониженную пластичность. Латуни, содержащие до 10% Zn, иногда называют томпаками, а от 10 до 20% Zn — полутомпаками. [c.199]

Однофазные сплавы имеют высокие пластичные свойства и хорошо обрабатываются давлением в холодном и горячем состоянии. Двухфазные сплавы отличаются повышенной прочностью, но имеют пониженную пластичность. Они могут быть обработаны давлением только, [c.237]

Алюминиевая бронза. Однофазные сплавы в системе медь—алюминий с содержанием до 9 % А1 отличаются высокой пластичностью и хорошо обрабатываются давлением. Двухфазные сплавы с повышенным содержанием алюминия имеют более высокие твердость и прочность, но пониженную вязкость в холодном состоянии. Алюминиевая бронза имеет хорошие литейные свойства она жидкотекуча, не склонна к ликвации. Бронза морозо-стойка, немагнитна, но плохо поддается [c.388]

Двойные алюминиевые бронзы системы Си—А1 обладают хорошими технологическими и физическими свойствами. При этом однофазные сплавы, типа Бр. А5, имеющие структуру а-твердого раствора, применяются в основном для обработки давлением. Двухфазные сплавы типа Бр. А10 находят применение главным [c.84]

С целые получения более высоких механических свойств со структурой а т - р и р-сплавы могут быть подвергнуты закалке, нормализации, отпуску, старению. Для лучшего сочетания пределов прочности и текучести рекомендуется двухфазные сплавы подвергать нормализации при 760° С, для повышения прочности без изменения пластичности— закалке с 870° и отпуску при 700° С, для максимального повышения прочности — нормализации с 980° С, для получения максимальной твердости — закалке с 900—1000° С и старению при 100—300° С. [c.309]

Оловянные бронзы обладают высокими антифрикционными (более высокими у двухфазных сплавов) и упругими свойствами, коррозионно-стойки в атмосфере и пресной воде. Они хорошо обрабатываются резанием, паяются, хуже свариваются, чем другае бронзы, имеют самую низкую линейную усадку. [c.207]

Сплавы-твердые растворы благодаря высокой пластичности хорошо обрабатываются давлением, поэтому пригодны для ковки, прокатки, штамповки. Литейные свойства сплавов-твердых растворов, как правило, неудовлетворительные. Хорошей обрабатываемостью резанием характеризуются двухфазные сплавы (механические смеси). Обрабатываемость резанием однофазных сплавов (твердых растворов) затруднена. [c.64]

Каждая фаза имеет свои системы скольжения и свои критические напряжения сдвига, поэтому деформирование двухфазных сплавов оказывается более сложным. Сохранение неразрывности вдоль поверхности раздела фаз при деформировании усложняет пластическое течение. При равных условиях в двухфазных сплавах образуются более сложные текстуры деформации. Процесс деформирования в таких сплавах зависит не только от свойств второй фазы и ее содержания в сплаве, но и от характера распределения этой фазы в структуре. Если хрупкая вторая фаза располагается в виде непрерывной сетки по границам зерен, то сплав окажется хрупким. Если такое же количество второй фазы разместится в виде отдельных зерен в пластичной матрице — основе сплава, то сплав сохранит пластичность, а присутствие второй фазы проявится в упрочнении. [c.129]

Если пренебречь рассеянием электронов на дефектах структуры и при этом размеры составляющих фаз значительно больше длины волны электрона, то электрическую проводимость можно рассматривать как аддитивное свойство для двухфазного сплава [c.76]

Основными факторами, определяющими взаимосвязь структурных и магнитных превращений в железомарганцевых сплавах, являются следующие 1) близость критических температур (рис. 34) 2) аномальные особенности спиновой структуры и магнитных свойств двухфазных (е-Ь +7)-сплавов 3) влияние антиферромагнетизма на структуру и упругие свойства 4) возможность образования доменной структуры 5) влияние тонкой кристаллической структуры на магнитное упорядочение. [c.86]

Регулируя схему МКД, можно изменять механические свойства железомарганцевых сплавов в широких пределах. Если требуется получить высокий уровень прочностных свойств, легирование железомарганцевых сплавов следует проводить так, чтобы понизить количество остаточного аустенита и его стабильность и чтобы мартенситные превращения получали основное развитие при охлаждении и на начальном этапе нагружения (тип П). Если необходимо обеспечить высокие значения пластичности, следует увеличить количество и стабильность аустенита и обеспечить его постепенный распад при нагружении (тип. V, VI). Если требуется сочетать прочность и пластичность, следует обеспечить получение в железомарганцевых сплавах двухфазной 8 + у-структуры и постепенный распад аустенита при последующем нагружении (тип IV) [135, 136]. [c.102]

Проведенное исследование двухфазных (а+7)-сплавов позволяет сделать два вывода 1) в отличие от е-сплавов [153] ванадий и ниобий не повышают пластических свойств сс-сплавов, несмотря на измельчение зерна 2) вязкий интеркристаллитный излом обладает низкой энергоемкостью и не всегда может служить характеристикой вязких свойств металла. [c.232]

Анселл С. Механические свойства двухфазных сплавов // физическое металловедение / Подред. Р. Кана.— М. Мир, 1968.— Т. 3.— С. 327—370. [c.230]

Д. Анселл С. Механические свойства двухфазных сплавов. — В кн. Физи ческое металловедение. Под ред. А. Кана. М., Мир , 1968, т. 3, с. 327 [c.148]

Если разрез не совпадает с направлением коноды в двухфазной области III иа рис. 52), то свойства двухфазных сплавов не описываются прямой линией (рис. 53), так как при изменении состава сплавов меняется 1[е только количество фаз, по и нх состав. При перемещении состава сплавов от ливни растворимости в а-фазе до ЛИППИ растворимости в р-фазе состав а-твердого раствора меняется от га до т, а состав р-твердого раствора— от Д 1 до /П]. [c.87]

Не рекомендуется вводить более 8 %, так как снижается штампуемость при горячей вытяжке [ЗО]. Наиболее распространенными внашей отрасли являются титановые сплавы с -структурой типа ВТ-Ь К хорошо штампуемым двухфазным сплавам относятся ВТЗ, ВТб. Механические свойства титановых сплавов приведены в табл.I. 2. [c.11]

Н. С. Курнаковьш. Изменение, например, твердости НВ и сопротивления деформации непрерывного ряда твердых растворов изображается на диаграмме состав — свойство непрерывной кривой с максимумом (рис. 262, а) твердость двухфазных сплавов, содержаших разное количество эвтектики, меняется аддитивно (/ и [c.492]

Однако, поскольку эвтектика обычно имеет пластинчатую форму, для создания равноосной мелкозернистой структуры и придания сплаву сверхпластических свойств приходится после кристаллизации прибегать к помощи горячей деформации и нагревов б) сплавы, подвергаемые термомеханической обработке. К ним относятся двухфазные сплавы, в которых двухфазность возникает в результате распада пересыщенного твердого раствора или фазовой перекристаллизации. Мелкозернистость создается горячей деформацией при температурах, соответствующих двухфазному состоянию. [c.572]

Л1арганец улучшает механические свойства. В двухфазных сплавах марганец повышает пределы прочности, пропорциональности и упругости без снижения пластичности (при содержании до 4 % Мп). Марганцовая латунь хорошо обрабатывается давлением в горячем и холодном состоянии. [c.389]

В результате быстрого охлаждения а + р-сплавов из -области происходит бездиффузионное мар-тенситное превраш,ение р —> а (а"). Образование мартенситной структуры сопровождается значительным повышением прочностных и снижением пластических характеристик. По мере увеличения концентрации Р-стабилизаторов степень повышения прочности и снижения пластичности возрастает (табл. 22). Сплавы, содержаш,ие Р-стабилизируюш,ие элементы в количестве, близком к критической концентрации, после закалки из р-области могут разрушаться хрупко. Поскольку механические свойства образцов, нагретых до Р-об-ласти и охлажденных с различной скоростью, могут приближенно характеризовать изменение свойств околошовной зоны термического влияния при сварке, из изложенного следует, что у большинства двухфазных сплавов титана можно ожидать существенного понижения пластичности как при охлаждении после сварки с большими скоростями — вследствие образования мартенситных структур, так н при замедленном охлаждении— вследствие развития процессов Р-хруп-кости . В силу этого большинство а р-сплавов титана являются или несвариваемыми, или обладают ограниченной свариваемостью. Изменение свойств околошовной зоны и зоны термического влияния (ЗТВ) при сварке двухфазных сплавов различных составов было подробно исследовано в работе М. X. Шоршорова [104]. Автором было показано, что почти для [c.69]

Фазовый состав а+ р-сплавов, соотношение и степень дисперсности фаз, а следовательно, и комплекс физико-механических свойств могут существенно изменяться в зависимости от режима термообработки в температурном интерБЗле двухфазной области. При закалке двухфазных сплавов из а + р-области в зависимости от температуры закалки можно получить структ>ры, состоящие либо из а -)-а -фаз, либо из а + Р ест- Как а -фаза, так и р-фаза являются нестабильными и могут распадаться при нагреве на смесь а и р-фаз (при наличии в сплаве эвтектоидообразующих элементов в процессе старения может выделяться дополнительно интерметаллическое соединение). [c.70]

Логинов Н. 3., Шканов И. Н. Рассеяние характеристик усталостной прочности и структурная неоднородность двухфазных титановых сплавов. — В кн. Структура и свойства титановых сплавов. М., ОНТИ, 1972, с. 42—49. [c.243]

Алюминиевые бронзы. Наиболее часто применяют алюминиевые бронзы двойные и добавочно легированные N1, Мп, Ре и др. Сплавы, содержащие до 9 % А1, однофазные и состоят только из а-твердого раствора алюминия в меди. Фаза р, существующая при температуре свыше 565 "С, представляет собой твердый раствор на базе электронного соединения СнаА1. При содержании алюминия более 9 % в структуре появляется эвтектоид а -р у (у — электронное соединение Сиэ2А19). Фаза сс пластична, но прочность ее невелика. Двухфазные сплавы а -р у имеют повышенную прочность, но пластичность их заметно ниже (рис. 194, б). Железо измельчает зерно и повышает механические и антифрикционные свойства алюминиевых бронз. Никель - улучшает механические свойства и износостойкость как при низких, так и при высоких температурах (500— [c.415]

Алюминиевые бронзы могут быть как двойными (например, БрА5), так и дополнительно легированными никелем, марганцем, железом и др. Содержащие до 4—5% А1 бронзы характеризуются высокой пластичностью. При ускоренном охлаждении сплавов с 6—8% А1 в структуре наряду с пластичным а-твердым раствором алюминия в меди появляется твердая, хрупкая у -фаза (Сиз2А119). Поэтому двухфазные сплавы (а-Ну ) обладают высокой прочностью, но пониженной пластичностью по сравнению с однофазными (см. табл. 8.9). Никель и железо повышают механические свойства бронз и их износостойкость. Алюминиевые бронзы хорошо пластически деформируются как в холодном (сплавы, содержащие менее 7—8%А1), так и горячем состоянии, коррозионностойки, обладают высокими механическими свойствами. Они имеют хорошие литейные свойства, однако при литье образуется концентрированная усадочная раковина. Устранение ликвации достигается гомогенизацией при 700—750 °С. Алюминиевые бронзы бывают деформируемыми и литейными. Многокомпонентные бронзы (например, БрАЖН 10-4-4), содержащие более 9—11% А1, упрочняются закалкой (с температуры 980 °С для указанной марки сплава) и старением (при 400 °С). При этом твердость повышается в два раза (с 200 НВ до 400 НВ). [c.204]

Если пренебречь рассеянием электронов на дефектах структуры и предположить, что размеры зерен значительно превышают длину волны электрона, то электрическую проводимость можно рассматривать как аддитивное свойство и для двухфазного сплава о = сг1У(г(-4-02(1—УО, где 01 и 02 — электрические проводимости фаз У[ — объемная доля первой фазы. [c.296]

Для двухфазных сплавов с резко различными свойствагми фаз, например, хрупкого цементита и пластичного феррита в сталях, оценку обрабатываелюстя по механическим свойствам можно проводить в том случае, когда установлена однозначная корреляция между структурными параметрами и интегральными свойствами сплава. На рис. 2 приведена зависимость предела текучести стали от логарифма среднего расстояния между частицами цементита [33]. Эта линейная зависимость сохраняется для зернистого и для пластинчатого цементита, но при средней протяженности феррита, отвечающей содержанию >0,3% С. [c.191]

Анодные поляризационные кривые, снятые на сплавах системы Гв-Мо-л й в растворе 4н серной кислоты сохраняют особенности, присущие основе сплавов - железу. Причем, кривые, снятые для гомогенизированных, двухфазных сплавов, в пределах ошибки эксперимента повторяют зависимости, наблюдаемые для литых образцов. Влияние упрочняющей интерметаллидной фазы Вв2 (Мо) при переходе из однофазной А двухфазную область не проявляет себя ни в виде дополнительного максимума, ни в виде активационного участка. В сплавах, богатых железом, анодный процесс контролируется растворением железа и обогащением поверхности электроположительного молибдена. Сначала растворяется железо, затем оба компонента, но скорость анодного процесса в целом определяется ионизацией молибдена. Этот механизм подтверждают данные, полученные с полощью спектрофотометрического метода анализа раствора после выдержки сплава, содержащего 20 ат. молибдена, в 4н серной кислоте при заданных потенциалах. Добавки ниобия до 5 ат. не оказывают заметного влияния на коррозионные свойства железа. Ори увеличении концентрации происходит постепенное снижение на два порядка критических токов коррозии и замедление процесса перепассивации. [c.5]

При увеличении содержания марганца более 20% пог вЫшается энергия д. у. [100], в результате растет степень-стабильности аустенита и уменьшается количество упрочняющих мартенеитных фаз. Это определяет уменьшение-интенсивности изменения прочностных и пластических свойств двухфазных (e + v)- и однофазных у-сплавов. [c.124]

При низкотемпературном упрочнении имеет большое значение температура нагрева металла перед деформацией. Аустенит образцов, охлажденных от высоких температур,, претерпевает 7->-е-превращение в более полном объеме соответствующем этой температуре, чем в образцах с двухфазной (e+iV)-структурой, полученной при нагреве от комнатной температуры до температуры деформации. В однофазной у-структуре уровень напряжений, возникающий при одинаковой степени деформации, значительно ниже,, а критическая степень деформации образования -мартенсита выше и составляет 22—25% против 15—16% в двухфазной структуре. Установлено, что для получения благоприятного комплекса свойств двухфазных (е + 7)-сплавов, необходимо нагревать их перед деформацией до аустенит-ного состояния и подвергать теплой деформации при температуре 100—200°С, в интервале образования е-мартен-сита деформации. Важным преимуществом деформации в. аустенитном состоянии является наследование дислокационной субструктуры деформированного аустенита образующимся мартенситом при охлаждении, а также при последующей деформации. При этом субграницы продолжаются из аустенита в мартенсит [2, 68, 155]. [c.125]

В двухфазной (е+у)-области с увеличением содержания марганца свыше 17,5% неожиданно повышаются проч- ностные характеристики (рис. 61, а), несмотря на увеличение количества у-фазы и уменьшение е в исходной недефор-мированной структуре. Максимум свойств соответствует сплавам, содержащим 21—24% Мп. Предел текучести этих сплавов равен 450 МПа при испытаниях при комнатной температуре и 580 МПа при температуре — 19б°С. Предел прочности достигает значений предела прочности а-спла-вов при 20 °С и значительно превосходит последний при [c.153]

Таким образом, исследование механических свойств железомарганцевых сплавов высокой чистоты показало-аномалии изменения пластических свойств сплавов, расположенных на границе (е + (у)- и у-областей. В двухфазной (е + 7)-области выявлен сплав с 24% Мп, с пределом текучести 450 МПа. Эти сплавы имеют порог хладноломкости Т50 — 170°С и поэтому их можно применять в качестве безникелевых криогенных материалов пойыщенноте прочности. [c.156]

Опыт применения двухфазных (а + у)-сплавов показал большое рассеяние свойств, причины которого неясны. Исследование характера разрушения железомарганцевых а-сплавов проводили на бинарных и легированных составах. Механические свойства бинарных сплавов с 7 и 10% Мп подробно исследованы ранее (см. гл. I, III) и взяты для сравнения. В качестве легирующих были использованы ванадий и ниобий. При этом ожидали улучшения вязких свойств по двум направлениям через измельчение зерна и повышение чистоты в микрообъемах металла [153]. Сведения по благоприятному влиянию этих элементов на фазовый состав и далее на пластичность и вязкость железомарганцевых сплавов были получены ранее на е-спла-вах [153]. Кроме того были воспроизведены сплавы 20Г7Т и 17Х2Г8МФ, известные из литературных источников [13, 184]. [c.225]

Сплав Г20С2 обладает высокими пластическими свойствами уже в горячекатаном состоянии. Однако термическая обработка необходима, так как обеспечивает стабильность структуры и свойств двухфазных (е+у)-сплавов, за счет уменьшения хаотических дефектов упаковки, и равномерность релаксационных процессов. [c.250]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...