Двухфазное литье сплавов

Двухфазное литье сплавов [c.49]

Максимальное количество е-мартенсита получено в порошковом сплаве с 23% марганца, микроструктура которого представлена на рис. 124, д. Очевидны уменьшения количества е-мартенсита по сравнению с литыми сплавами и менее четко выраженный рисунок структуры. Кроме того сплав Г23 лежит на границе трехфазной (а + е-Ьу)" и двухфазной (e-hv)-областей. [c.312]

Основываясь на этом анализе и сопоставив ход кривой / с линией предельной растворимости на квазибинарной диаграмме Nb—HfN [138], можно считать, что наблюдаемое изменение твердости литых сплавов ниобия с гафнием и азотом с повышением содержания в сплаве азота и гафния (одновременно) объясняется совместным действием двух механизмов упрочнения — твердорастворного и дисперсионного — на восходящей ветви кривой (см. кривую 1, рис. 82) и разупрочнением, связанным с коагуляцией выделяющейся фазы в двухфазной области — на ниспадающей ветви кривой твердости. При этом значительно более высокий уровень твердости сплавов с гафнием определяется, по-видимому, выделением нитрида гафния, HfN, более термодинамически прочного и более дисперсного, чем нитриды ниобия. [c.221]

Эти системы имеют очень узкую двухфазную область, что в реальных условиях должно затруднять получение сплавов с составом, соответствующим этой области на диаграмме. Так, например, при 0,25 ат.% С литой сплав W—Hf—С находится в двухфазной области а -)- Hf при 0,8 ат. % Hf и более. При 1500—2000° С содер--жание гафния должно быть не более 0,45—0,5 ат.%, чтобы сплав, находился в этой двухфазной области [83]. В системе W—Zr—С для стабилизации области а + Zr при 0,25 ат.% Св литых сплавах требуется не менее 0,6 ат.% Zr , при 1500 и 2000° С — не более 0,2-0,25 ат. % Zr [83]. [c.294]

По данным изучения литой структуры сплавов с 25, 32 и 33,3% (ат.) Са, можно предположительно построить диаграмму выше 1100° С. Металлографическое исследование литых сплавов показало, что сплав с 25% (ат.)Са имел при кристаллизации однофазную структуру р, а сплав с 32% (ат.) Оа — двухфазную структуру, состоящую из первичных кристаллов [c.31]

Основным недостатком, приводящим к образованию повышенной усадки и ко всем видам физической неоднородности, является перегрев разливаемого сплава. Перегрева удается избежать при использовании новых технологий — двухфазного литья, [c.49]

Литье сплавов двухфазное 49, 50 - Схемы 49 [c.731]

Исследовался сплав Zn-Ь22% А1 в литом (хрупком) и пластичном состояниях. В соответствии с диаграммой состояния [5] при комнатной температуре устойчивым является двухфазное состояние. а-фаза представляет твердый раствор цинка в алюминии и имеет ГЦК решетку -фаза — раствор алюминия на основе ГПУ решетки цинка. В качестве моделей этих фаз были использованы сплавы А1+1,57о Zn (а) и Zn+0,4% А1 ( ). [c.34]

Из специальных бронз наибольший интерес представляют алюминиевые бронзы. Диаграмма состояний Си — А1 изображена на фиг. 38. Область твёрдого раствора а в состоянии равновесия при температуре 570° С простирается до 9,8 весовых процентов алюминия. В соответствии с данными теории алюминиевые бронзы, как кристаллизующиеся в весьма узком интервале температур, не склонны к ликвации, весьма жидкотекучи и в однофазном состоянии отлично обрабатываются давлением. С повышением содержания алюминия резко возрастает твёрдость сплава и понижается вязкость. Типичная структура литой двухфазной алюминиевой бронзы Бр А 10 показ. на на листе III, 7 (см. вклейку). [c.114]

Суш,ествуют два основных способа получения двухфазных композиционных материалов 1) волокна, усы или проволоку получают отдельно, а затем их вводят в матрицу 2) волокна или усы создают непосредственно в матрице, например направленной кристаллизацией эвтектических сплавов, используя контролируемое охлаждение или эвтектоид-ный расплав. Второй способ применяют при производстве литых композиционных материалов, поэтому здесь его не рассматриваем. [c.181]

Теперь нам нужно определить границу 7-фазы и твердого раствора компонента А в В обозначим этот твердый раствор символом 8. Как было сказано выше, область 8-твердого раствора очень ограничена, а в таких случаях применение микроскопического исследования весьма затруднительно. Если твердый раствор при высоких температурах распространяется больше, чем на 1—2% (атомн.), то граница (7+3)/3 часто может быть определена рентгеновским методом. Примером этого может служить определение Оуэном и Пикапом [110] растворимости кадмия в меди. Если сплав достаточно вязок и из него можно изготовить проволоку, то граница твердого раствора может быть определена по данным измерения электросопротивления (см. главу 27). В этом случае кривая зависимости удельного электросопротивления от состава имеет перегиб на границе твердого раствора с двухфазной областью. Для хрупких сплавов можно применить тот же метод, используя тонкие литые прутки. Однако часто этот метод не применим из-за возможности образования в образцах трещин и пузырей. [c.217]

Обычно литые слитки состоят из нескольких фаз или из одной фазы разного состава. Отсюда следует,., что обычно лучше не брать опилки от слитка до гомогенизации отжигом при высокой температуре. Термин гомогенизированный часто применяется для определения предварительного отжига при высокой температуре, хотя сплав в результате такой обработки содержит более одной фазы. Так, литая латунь 60/40 может состоять из а- и Р-фаз, каждая из которых имеет разный состав после гомогенизации сплав может остаться двухфазным (а -Ь Р), но каждая фаза будет одного состава. [c.260]

Исходный литой образец неоднороден по составу в масштабе, сравнимом с размером опилок. Следовательно, опилки, приготовленные сразу из слитка, могут иметь разный состав, а для достижения при отжиге равновесного состояния необходимо, чтобы произошла диффузия между отдельными частицами. Если сплав содержит относительно летучие составляющие, равновесие может быть легко достигнуто при более высоких температурах. Так, если отжечь опилки двухфазной латуни при температурах выше 600°, равновесное состояние быстро достигается вследствие летучести цинка, и опилки получаются блестящими. Для нелетучих металлов условия для достижения равновесия оказываются менее благоприятными, особенно если поверхность опилок под действием атмосферы покрывается тонким слоем окислов. Поэтому обычно все слитки, которые предназначаются для приготовления рентгеновских образцов, предварительно отжигают при высоких температурах. [c.260]

Медноцинковые сплавы, состав которых находится в пределах а-области системы Си—Zn (рис. ИЗ), после литья и длительного отжига имеют полиэдрическую структуру при наличии двойников отжига. Малая деформация сплава даже в процессе изготовления шлифа вызывает появление линий сдвигов. При травлении образца двухфазной а-Ьр-латуни раствором хлорного железа с соляной кислотой или аммиаком а-кристаллы сохраняют светлый вид, а (З -кристаллы приобретают темную окраску (рис. 114). Количественное соотношение кристаллов а и р определяется составом сплава. [c.150]

Существуют два основных способа получения двухфазных композиционных материалов 1) волокна, усы или проволоку получают отдельно, а затем их вводят в матрицу 2) волокна или усы создают непосредственно в матрице, например направленной кристаллизацией эвтектических сплавов, используя контролируемое охлаждение или эвтектоидный распад. Второй способ [14] применяют при производстве литых композиционных материалов, поэтому здесь его не рассматривают. Способы производства волокнистой компоненты композиционного материала подразделяются на механические и физикохимические. [c.462]

Сплавы, содержащие в основном алюминий и поэтому обладающие а-структурой (например, сплав ВТ5, содержащий 4,3—6,2 % А1), хорошо свариваются, устойчивы против коррозии в атмосферной среде, загрязненной газами до температуры 1090 °С, сохраняют высокую прочность при нагреве до 650 °С. Однако их пластичность ниже пластичности двухфазных сплавов, имеющих а- и р-фазу. Все деформируемые сплавы титана можно применять и для фасонного литья, но делают это редко, так как титан легко взаимодействует с газами и формовочными материалами. [c.182]

Если спл1ав полностью гомогенизирован и состоит из равномерной по составу одной фазы, а при дальнейшей обработке выделяется вторая фаза, то это показывает, что сплав попадает в двухфазную область, в то время как неудавшееся превращение двухфазного сплава в однофазный всегда может быть следствием недостаточного отжига. Напротив, если при отжиге предварительно гомогенизированного сплава не обнаруживается выделений второй фазы, всегда можно предполагать, что увеличение времени отжига приведет к выделениям. Вообще же для сплавов, близких к границе между фазами, выделение, повидимому, является, более быстрым процессом, чем растворение , поэтому следует предпочесть метод приготовления образцов, при котором переходят из гомогенной в многофазную область. Преимущество работы в гомогенной области сохраняется, если в сплаве в процессе закалки после гомогенизации происходит распад. В таком случае закаленный сплав содержит две фазы и более, но микроструктура его обычно тоньше, чем в литом сплаве, так что при последующем отжиге равновесие достигается быстрее. [c.223]

Литые сплавы Рс1—А12О3 предложено использовать в качестве материала фильтров для очистки водорода Поскольку двухфазные системы такого же типа могут образовываться и в [c.54]

МЕДНЫЕ СПЛАВЫ, весьма многочисленные и разнообразные по составу сплавы, главным компонентом к-рых является медь (см. Спр. ТЭ, т. И, стр. 96—130 и 151—152). М. с. нашли себе самое широкое и разнообразное применение. Свойства меди (большая электропроводность, пластичность и др.) конечно сказываются на свойствах и структуре М. с. С нек-рыми металлами (Ni, Au) медь образует гомогенные (однородные) твердые растворы в любых пропорциях, с другими — в б. или м. ограниченных отношениях (Zn, Мп, Sn, Al, Sb, As, d, Si, Ti, Be, Mg), наконец рядом металлов медь почти совсем не дает гомогенных твердых растворов, а образует только смеси (РЬ, Bi). Наибольшее значение в технике имеют М. с., представляющие собой гомогенные твердые растворы однако немалую роль играют и двухфазные медные сплавы (напр, сплавы меди, богатые Zn или Sn), особенно в производстве литых изделий. К числу важнейших М. с. относятся 1) Си — Zn-сплавы— латуни (см.), содержащие до 46% Zn 2) u — Sn-сплавы — оловянистые бронаы (см.) с < 10% Sn (реже до 15%) 3) Си — А1-сплавы — алюминиевые бронзы [c.343]

Железо положительно влияет на свойства алюминиевых бронз. Оно повышает прочность и твёрдость сплавов, измельчает структуру и уничтожает явление самоотпуска в двойных двухфазных алюминиевых бронзах. На листе 111, 8 (см. вклейку) при увеличении X ЮО показано строение литой алюминиево-железной бронзы Бр АЖ 9-4. Структура — трёхфазная, состоящая из кристаллов твёрдого раствора а 3 и включений железа. Под действием железа механические свойства сплава зна>К1-тельно повышены, а структура измельчена. [c.114]

В реальных условиях литья металлов и однофазных сплавов транс-кристаллизация расплава возможна, если перед фронтом кристаллов, растуЩ ИХ от поверхности стенок полости формы, не происходит зарождение и рост необходимого числа новых кристаллов. Иначе говоря, если число кристаллов, зарождающихся и растущих в двухфазной зоне фронта кристаллизации, недостаточно для того, чтобы они приняли участие в формировании фронта, то кристаллы фронта будут расти в глубь расплава, превращаясь в столбчатые. [c.172]

Алюминиевые бронзы могут быть как двойными (например, БрА5), так и дополнительно легированными никелем, марганцем, железом и др. Содержащие до 4—5% А1 бронзы характеризуются высокой пластичностью. При ускоренном охлаждении сплавов с 6—8% А1 в структуре наряду с пластичным а-твердым раствором алюминия в меди появляется твердая, хрупкая у -фаза (Сиз2А119). Поэтому двухфазные сплавы (а-Ну ) обладают высокой прочностью, но пониженной пластичностью по сравнению с однофазными (см. табл. 8.9). Никель и железо повышают механические свойства бронз и их износостойкость. Алюминиевые бронзы хорошо пластически деформируются как в холодном (сплавы, содержащие менее 7—8%А1), так и горячем состоянии, коррозионностойки, обладают высокими механическими свойствами. Они имеют хорошие литейные свойства, однако при литье образуется концентрированная усадочная раковина. Устранение ликвации достигается гомогенизацией при 700—750 °С. Алюминиевые бронзы бывают деформируемыми и литейными. Многокомпонентные бронзы (например, БрАЖН 10-4-4), содержащие более 9—11% А1, упрочняются закалкой (с температуры 980 °С для указанной марки сплава) и старением (при 400 °С). При этом твердость повышается в два раза (с 200 НВ до 400 НВ). [c.204]

Сплавы ВТЗ-1Л, ВТ9Л и ВТ14Л — двухфазные, обладают повышенной жаропрочностью и находят широкое применение для литья деталей авиационных двигателей. Сплав ВТЗ-1Л применяют при 400—450 °С, сплав ВТ9Л — при 500—560 С. [c.194]

Среди двухфазных сплавов особое место занимают эвтектические. Согласно современным представлениям [143] кристаллизация эвтектических сплавов происходит путем зарождения и роста так называемых эвтектических колоний, каждая из которых представляет собой двухфазный бикристал лит неопределенной геометрической формы. Для колонии характерна сложная система чередующиеся ответвлений. Если состав сплава отличается от эвтектического, то при отсутствии взаимной растворимости в твердом состоянии эвтектической кристаллизации предшествует выделение первичных кристаллов компонента, находящегося в избытке. Размер этих кристаллов существенно превышает размер структурных составляющих эвтектики. Этим обстоятельством в первую очередь объясняется закономерное отличие анодного и коррозионного поведения эвтектических и неэвтектических сплавов [28, 144]. [c.152]

Анодные поляризационные кривые, снятые на сплавах системы Гв-Мо-л й в растворе 4н серной кислоты сохраняют особенности, присущие основе сплавов - железу. Причем, кривые, снятые для гомогенизированных, двухфазных сплавов, в пределах ошибки эксперимента повторяют зависимости, наблюдаемые для литых образцов. Влияние упрочняющей интерметаллидной фазы Вв2 (Мо) при переходе из однофазной А двухфазную область не проявляет себя ни в виде дополнительного максимума, ни в виде активационного участка. В сплавах, богатых железом, анодный процесс контролируется растворением железа и обогащением поверхности электроположительного молибдена. Сначала растворяется железо, затем оба компонента, но скорость анодного процесса в целом определяется ионизацией молибдена. Этот механизм подтверждают данные, полученные с полощью спектрофотометрического метода анализа раствора после выдержки сплава, содержащего 20 ат. молибдена, в 4н серной кислоте при заданных потенциалах. Добавки ниобия до 5 ат. не оказывают заметного влияния на коррозионные свойства железа. Ори увеличении концентрации происходит постепенное снижение на два порядка критических токов коррозии и замедление процесса перепассивации. [c.5]

Область существования а-фазы в порошковых сплавах шире чем в литых в литых 9,5% Мп — однофазные а-сплавы, 9,5—13,5% Мп — двухфазные a-f.y (рис. 123) в порошковых до 11,5%—однофазные, от 11,5 до 13,5% Мп— двухфазные. Повышение содержания марганца приводит к понижению мартенсптной точки но не столь рез- [c.308]

Реактив предложен для выявления макроструктурной неоднородности малоуглеродистой стали, образовавшейся при литье, сварке, поверхностной обработке и т. д. [88]. Места, богатые фосфором, углеродом и. как правило, серой, травятся сильнее. При более продолжительном травлении выявляется дендритная структура. Раствор небольшой (5—6%) концентрации используют для травления микроструктуры медных и алюминиевых сплавов. В двухфазной латуни а-фаза темнее, в медноцинковых сплавах травится у-фаза. Реактив можно также применять для травления никеля и серебра [32]. [c.37]

На рис. 58 представлена левая часть диаграммы состояния системы Си—5п, охватывающая бронзы, применяемые в промышленности. Практический интерес представляют сплавы, содержащие до 14% 5п. Они обладают высокими механическими и антифрикционными свойствами. Сплавы, содержащие до 14% 5п, при медленном охлаждении однофазны, состоят из однородного твердого раствора олова в меди (а-фаза). При содержании более 14% 5п(до22%) бронза становится двухфазной (а + р-фаза). Оловянистые бронзы разделяют на две группы обрабатываемые давлением (до 6% 5п) и литейные (до 15% 5п). Бронзы, подвергаемые обработке давлением, идут на приготовление прутков, лент, полос, проволоки, трубок и т. д. Литейные оловянистые бронзы применяют для получения различных фасонных литых деталей. Дефицитность и высокая стоимость олова — основной недостаток оловянистых бронз. [c.166]

При охлаждении заэвтектоидных сталей (содержащих г больше 0,83% С) происходят другие процессы. Линия Е5 (фиг. 50) характеризует изменение растворимости углерода в аустените с понижением температуры. Выше линии Е5 существует только аустенит. При понижении температуры до линии Е5 аустенит оказывается насыщенным углеродом, который при дальнейшем охлаждении выделяется в виде цементита. Образующийся в данном случае цементит в отличие от цементита, который выделяется из жидкого сплава, называется цементитом вторичным. Следовательно, при температурах ниже линип Е5 мы будем иметь двухфазное строение аустенит и вторичный цементит. При выделении цементита аустенит обедняется углеродом (в соответствии с линией 5). Ниже температуры 723° концентрация углерода в аустените составляет 0,83%, а при этой постоянной температуре аустенит распадается на ферриг-е но-цементитную смесь — перлит. Таким образом, заэвтектоидные р стали (содержащие углерода от 0,83 до 2,0%) после оконча-I тельного охлаждения будут иметь структуру, включающую пер- , лит и избыточный (вторичный) цементит. [c.125]

Увеличение содержания лития от 0,5 до 2,0% в сплаве с 3,0% Си приводит к упрочнению на 20 кПмм , а в сплаве с 6% Си — лишь на 7 кГ1мм . Относительное удлинение с увеличением концентрации лития до 1—2% снижается в 2—3 раза. Исследованные тройные сплавы с 0,5% Ы расположены при 350° С в двухфазной области (А1 + Тв) диаграммы состояния (рис. 93). По данным Силкок [9], после старения при 165° С в течение 16 ч у таких сплавов наблюдается одна упрочняющая [c.205]

Фаза ст (пр. гр. — Р42 ягят) практически не имеет области гомогенности. Постоянные сложной ОЦ тетрагональной решетки этой фазы таковы а = 9,648, с = 4,968 А для силава с 72 ат.% Мо в литом состоянии [2] а = 9,63, с = 4,96А, с/а = 0,515 для двухфазного сплава с 74 ат.% Мо [c.563]

Кристаллическая структура. Постоянная ГЦК решетки твердого раствора на основе иридия с повышением содержания хрома от 8,7 до 17,2 ат.% уменьшается от а = 3,821 до а = 3,789 кХ [1]. Определения производили на сплавах, закаленных от 900 . Согласно [2] постоянная решетки этой фазы в литом двухфазном сплаве с 25 ат.% Сг а = 3,815 А. Фаза а со структурой типа СизАи имеет некоторую область гомогенности. Постоянная ГЦК решетки этой фазы для гомогенного сплава с 23,1 ат.% Сг а = 3,793 кХ и в двухфазном сплаве с 29,9 ат.% Сг а = 3,782 кХ. Определения производили на сплавах, закаленных от 900° [1]. [c.632]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...