УГЛЫ И КОНУСЫ Нормальные углы

Рекомендации по выбору степени точности углов и конусов приведены в табл. П48 основные примеры применения нормальных конусностей-в табл. П49. [c.114]

Допуски углов конусов н призматических элементов деталей с длиной меньшей стороны угла до 2500 мм и ряды нормальных углов установлены ГОСТ 8908—81 (СТ СЭВ 178—75 и СТ СЭВ 513—77). [c.246]

Кроме углов общего назначения, в технике применяются и другие нормальные углы, предназначенные для стандартизованных деталей (например, штифты, инструментальные конусы, арматура и т. п.) и специальные углы. Последние допускаются, когда их значения связаны расчетными зависимостями с другими принятыми размерами и их нельзя округлить до ближайшего значения нормального угла. [c.123]

Развертки с двойным углом заборного конуса рекомендуется применять при работе через кондукторные втулки. При этом случае участок выполняется с углом ф1 = 45° для направления развертки во втулке, часть же 1 выполняется с нормальным значением угла ф, как у нормальных разверток, и, вследствие этого, защищается первым конусом от повреждения о кондукторную втулку. [c.82]

Конфигурация интерференционных полос в фокальной плоскости линзы определяется в этом случае набором углов в световых пучках, падающих на плоскопараллельную пластинку. Если на пластинку падает световой конус с осью, нормальной к пластинке, равномерно заполненный светом (таким будет световой пучок от протяженного источника света), то в фокальной плоскости линзы интерференционные полосы будут иметь форму колец. Каждое кольцо будет соответствовать определенному значению угла преломления г и, следовательно, определенному углу падения световых [c.128]

Если коэффициент трения скольжения в покое при скольжении тела по поверхности, которая служит связью, в различных направлениях один и тот же, то полная реакция этой связи отклоняется от нормальной реакции N во всех направлениях на одинаковый угол трения 9о, и конус трения будет круглым с углом при вершине, равным 29о. Однако это условие не соблюдается, например, при скольжении по дереву в направлении волокон и в направлении, перпендикулярном к ним. Конус трения в этом случае будет сплющен в направлении волокон. [c.119]

Найти положение равновесия тяжелого однородного стержня АВ, концы которого скользят с трением по двум плоскостям, из которых одна горизонтальна, а другая вертикальна. (Необходимо, чтобы вертикаль центра тяжести проходила через общую часть обоих конусов вращения с вершинами в точках А и В, оси которых нормальны к обеим плоскостям, а половины углов при вершинах равны углам трения.) [c.264]

Геометрическая интерпретация этого условия очевидна. Если, как обычно, есть угол трения (tgлиния действия силы F должна составлять с касательной к кривой с угол, не меньший, чем it/2 — <р, т. е. должна лежать вне или на поверхности конуса Г, ось которого совпадает с касательной, а половина угла при вершине равна дополнению угла трения до прямого угла (конуса прямых, проходящих через точку Р и образующих с нормальной плоскостью к кривой угол <р). [c.17]

Нормальные углы, конусности и углы конусов [c.88]

Значения нормальных углов (угловых размеров) по ГОСТ 8908—81 (СТ СЭВ 513—77) приведены в табл. 4.3, а их значения, выраженные в радианах — в табл. 4.4. При выборе углов ряд 1 следует предпочитать ряду 2, а ряд 2— ряду 3. Стандарт не распространяется на углы, связанные расчетными зависимостями с другими принятыми размерами, на углы конусов по ГОСТ 8593—81 и на допуски конусов, для которых задан допуск диаметра в каждом сечении [c.88]

Рекомендуемые угловые размеры стандартизованы ГОСТом 8908—58 (стр. 129), а конусности — ГОСТом 8593—57 (стр. 129). Стандарт на нормальные углы предусматривает три ряда угловых размеров. При выборе углов 1-й ряд следует предпочитать 2-у, а 2-й—3-у. ГОСТ 8908—58 не распространяется на угловые размеры, связанные разными зависимостями с другими принятыми размерами (например, угол подъема спирали червячной фрезы), и на угловые размеры конусов инструментов. [c.96]

При разработке стандарта приняты формулы вида Д = ad Ьт- - с, выражающие зависимости предельных отклонений и допусков от делительного диаметра колёс и их модуля, а в некоторых случаях длины образующей делительного конуса и угла делительного конуса. Коэфициенты, принятые в формулах, сведены в табл, 54, причём числовые значения, имеющиеся в ГОСТ, подсчитаны для средних значений этих параметров. Полученные по формулам числовые величины округлены до принятого нормального ряда (см. стр. 80) этих цифровых величин. [c.90]

Передние и задние углы. Для получения передних углов долбяк затачивают по конусу с углом при основании 7 (фиг. 21). В результате пересечения поверхности заточки с боковыми поверхностями зуба и с наружной конической поверхностью долбяка образуются боковые режущие кромки / и // и режущая кромка III на вершине. Задний и передний t углы на вершине постоянны по всей режущей кромке. На фиг. 21 показано сечение поверхности зуба плоскостью NN нормальной к производящей поверхности (плоскость, касательная к основному цилиндру). В этой плоскости измеряются задние и передние Тх углы долбяка на боковых режущих кромках. Задние углы а , которые можно считать постоянными по всей режущей кромке, определяются по формуле [c.408]

Углы конусов и уклонов нормальных конусностей (по ГОСТу 8593—57) [c.588]

Углы конусов и уклонов 15, 30, 45, 60, 75, 90 нормальными углами общего назначения. [c.588]

Конус трения имеет ось, нормальную к поверхности трения, и угол меж- ду образующей и осью, равный углу трения (фиг. 30). При движении изменение направления относительной скорости вызывает соответственное изменение направления полной реакции с сохранением ее на поверхности конуса с углом <р. При покое изменение величины и направления сдвигающей силы дает такое изменение вектора полной реакции при котором он остается внутри конуса трения. Когда сила трения покоя достигнет предельного значения,полная реакция будет находить- [c.453]

Четыре дополнительных насадка отличались от нормального тем, что после встречи воздуха с топливом газо-жидкая смесь проходила небольшой прямой участок, переходящий в конус. Между собой насадки отличались длиной и углом этого конуса, [c.20]

Конус трения имеет ось, нормальную к поверхности трения, и угол между образующей и осью, равный углу [c.434]

Решение. Выделим в очаге деформации сечениями f j. и F, + dF элемент, как показано на рис. 109, а. Пусть о х — усредненное напряжение растяжения в сечении а, — полуугол конуса волоки / = tg Р — коэффициент трения металла о волоку при угле трения Р — нормальное давление Fo и F — площади начального и конечного сечения прутка = Fg/F — удлинение прутка в сечении [c.258]

Размеры углов конусов и уклонов 15, 30, 45, 60, 90 и 120° являются нормальными углами общего назначения (см. табл. 101). [c.402]

Упростим прежде всего систему уравнений (4). Если силы, деформирующие оболочку, приложены лишь к опорному контуру и поверхность оболочки свободна от усилий, то для всякого сечения оболочки нормальным конусом с углом 0 (рис. 1 и 2) имеет место уравнение [c.302]

Основные геометрические и конструктивные параметры плашек приведены на рис. 9. Режущая часть плашки характеризуется длиной / , углом в плане или углом конуса ф в заборной части, формой передней и задней поверхностей, передним у и задним а углами в нормальном сечении к оси плашки, углом наклона режущей кромки. Длина режущей части плашки [c.629]

Две главные режущие кромки, расположенные на заборной части сверла, образуют угол при вершине 2ф, который для нормальных сверл равен 118—120°. Угол наклона поперечной кромки г] (см. рис. 25) измеряется между проекциями поперечной и главной режущей кромок на плоскость, перпендикулярную к оси сверла при правильной заточке сверла г)) = 50—55°. Подъем винтовой канавки, по которой сходит стружка п процессе резания, определяется углом со, заключенным между осью сверла и проекцией, касательной к винтовой линии по наружному диаметру. Угол ю определяет также величину переднего угла V и условия схода стружки по передней поверхности. Спиральное сверло имеет переменный наружный диаметр, уменьшающийся по направлению к хвостовику. Коническую форму придают сверлу с целью устранить возможное защемление его в просверливаемом отверстии. Угол обратного конуса сверла обозначают ф1, он является вспомогательным углом в плане. [c.28]

Нормальные углы а и допуски углов конусов и призматических элементов установлены ГОСТ 8908-81 (СТ СЭВ 178-75, СТ СЭВ 513-77), а ряды нормальных конусностей С ГОСТ 8593-81 (СТ СЭВ 512-77) (рис. 10.1 и табл. П45 и П46). Стандарт устанавливает 17 степеней точности (обозначают ATI, АТ2,..., АТ11 в порядке убывания точности). Допуски углов выражают (рис. 10.2, табл. П47) в угловых единицах [c.113]

Другое следствие из постулата Друкера состоит в том, что вектор de либо нормален к поверхности нагружения, если она гладкая, либо находится внутри конуса, образованного нормалями к поверхности, если точка нагружения представляет собою угловую точку. При формулировке деформационной теории было сделано предположение, что уравнения ее сохраняют силу тогда, когда То возрастает при убывании октаэдрического напряжения происходит разгрузка. Таким образом, поверхность нагружения в девиаторном пространстве представляет собою сферу s = onst. Это предположение, как оказывается, противоречит постулату Друкера. Действительно, обращаясь к выражению (16.4.3), мы замечаем, что второе слагаемое определяет составляющую вектора нормальную к поверхности сферы. Но первое слагаемое зависит от дифференциалов dan, поэтому вектор de" меняет свое направление в зависимости от соотношения между этими дифференциалами или непосредственно от вектора da. Отсюда следует, что точка М, конец вектора о, является угловой точкой поверхности нагружения. Если эта точка коническая и касательные к поверхности нагружения образуют конус с углом раствора 2 , уравнения деформационной теории справедливы до тех пор, пока вектор de не выходит за пределы конуса, образованного нормалями к поверхности нагружения, угол раствора этого конуса равен я — 2р. Необходимы специальные дополнительные гипотезы для того, чтобы выяснить связь между приращениями напряжений и деформаций, если последние выходят за пределы двух указанных конусов. При этом, конечно, переход от активной деформации к разгрузке происходит непрерывно. [c.545]

Наиболее напряжённым (по нагрузке и отводу тепла) участком сверла является переходная часть от конуса к цилиндру. Этот участок является и наиболее ослабленным из-за большего переднего угла. Для уменьшения угла на периферии можно рекомендовать специальную подточку передней поверхности. Сверло снабжается большим углом наклона и винтовой канавкой специальной формы, как показано на фиг, 8 сплошной линией BPBi, вместо нормальной, показанной пунктирной линией APAi. Фрезерование такого сверла производится специальной фрезой. Для выравнивания переднего угла передняя поверхность у периферии подвергается дополнительной подточке. Участок ВР (заштрихованная поверхность на фиг, 8) стачивается до совпадения с прямолинейным участком АР. Передний угол сохраняет постоянное значение от yi до Р и только от точки Р начинает уменьшаться по направлению к сердцевине. На фиг. 9 приведены два графика изменения угла 7 — для нормального сверла (а) и для подточенного (6). [c.326]

Искажение угла зацепления [7]. Режущая кромка расположена под углом профиля, равным углу зацепления а,, нарезаемого колеса. Вследствие установки её нормально к образующей конуса впадины фактический угол зацепления Q заготовки уже не будет равен а . Уголяц был бы равен углу Оц только в том случае, если бы режущая кромка в процессе нарезания была расположена нормально к образующей начального конуса. Однако это заставило бы для каждого колеса с различным углом ножки изготовлять отдельные резцы. Совпадения углов и од можно достигнуть внесением определённой коррекции для угла профиля резца, но это привело бы к усложнению изготовления резцов и расширению их ассортимента. [c.433]

В дополнение к нормальным углам общего назначения применяются углы конусов и уклонов нормальных конусностей (табл. 21) и конус-йостей специального назначения (табл. 22). К числу нормальных [c.587]

Проточки нормальной ширины для метрической наружной и внутренней резьбы должны иметь предпочтительное применение. При наличии особых конструктивных требований допускается применять диаметры и d% на проточках типов I и П, отличаю-пдпеся от обусловленных в стандарте фаски шириной С и (при сопряжении с проточками типов I и II) с углом 60Р между образующей и осью конуса и глубиной по торцу, приближенно равной глубине резьбы, а также фаски на проточках типа II с углом 6СР. Под шириной фаски понимается величина, получаемая до нарезки резьбы. Допуски на диаметр и ширину проточки назначаются в случае необходимости, исходя из конструктивных требований изготовляемых деталей. [c.209]

Преподаватель останавливается на причинах отрыва и проскока пламени, объясняя, что начальное горение газовоздушной смеси, выходящей из горелки, совершается на поверхности внутреннего конуса пламени в зоне горения. Следовательно, поверхность конуса является фронтом пламени, границей между горящей и негорящей газовоздушной смесью. Фронт пламени образуется вследствие равновесия скорости распространения пламени, направленной снаружи под прямым углом к поверхности конуса в любой точке и к нормальной составляющей скорости потока газовоздушной смеси, которая является скоростью движения газовоздушной смеси, направленного тоже под прямым углом к поверхности конуса изнутри навстречу распространению пламени. [c.104]

Итак, здесь будет рассматриваться, как уже сказано выше, только поверхность тора II (см. рис. 100). На этой пространственной поверхности вращения должна лежать линия 2, о которой известно, что ее касательная в точке Вц входной кромки образует угол Ipm с вектором скорости Wm [по уравнению (344) при г = г,п1 а ее касательная в точке Ац выходной кромки — угол р2п с вектором скорости W2II [по уравнению (345) при г = г2п] (см. рис. 97). Угол рш лежит в плоскости Ej, нормальной к образующей конуса, который разделяет насос и реактор (половина угла при вершине конуса ei). Угол р2п лежит в плоеко- сти Ео, параллельной оси вращения и нормальной к плоской поверхности, которая разделяет насос и турбину (см. рис. 99). [c.224]

Нормальная работа печи характеризуется устойчивой и глубокой ( 1800 мм) посадкой электродов в шихте н равномерным газовыделением по всей поверхности колошника, наличием конусов шихты вокруг электродов. Выплавка силикоалюминия характеризуется значительным образованием карбида кремния, часть оксидов шихты не восстанавливается, переходя в шлак. Мощность высокотемпературного источника тепла, электрической дуги, снижена. Основной причиной этих осложнений является высокая электрическая проводимость шихты, в том числе вследствие избытка восстановителя. Для снижения электрической проводимости шихты в печь систематически загружают смесь кварцита с восстановителем (1 1). Загрузку брикетов при этом временно прекращают. При недостатке восстановителя наблюдается неустойчивая нагрузка на электродах, в печи накапливается шлак, затягивающий выпускное отверстие, а электроды поднимаются вверх. Для исправления хода печи к электродам подают небольшими порциями газовый уголь. Лучшие результаты получены, когда 75—60 % восстановителя вводится в виде газового угля и 25—40 % — нефтекокса. Выпуск сплава производится непрерывно через одну или две летки в футерованный ковш. Выпускное отверстие периодически (по 15—20 мин в течение каждого часа) прожигают электрической дугой, добиваясь полного Удаления шлака. В случае значительных затруднений при Выпуске прибегают к прожигу канала летки кислородом. Сплав содержит 60—62 % А1 36—38 % Si 1,4-2,3 % Fe 0.5-1,0 % Ti 0,8—1,2 % Са 1,5—2,2 % С и 14-18 % не- [c.103]

OJ P ГОСТ 8593—57 ГОСТ 8908—58 Конусы. Нормальные конусности Нормальные углы и допуски угловых размеров [c.251]

Основные нормы взаимозаменяемости. Нормальные ко нусности и углы конусов Основные нормы взаимозаменяемости. Нормальные углы. Срок начала применения — с 1 января 1980 г. [c.251]

Расчет нагрузок на опоры зубчатых и ременных передач. Опоры зубчатых передач (рис. 100). Обозначения Doi и Doa — диаметры начальных окружностей цилиндрических колес или средние диаметры начальных конусов конических колес, см 2 и 2а — число зубьев колес R — нормальное усилие, действуюш ее в зацеплении, И Р — окружное усилие в зацеплении, Н Т — радиальное усилие в зацеплении, Н Л — осевое усилие в зацеплении, Н а — угол зацепления в плоскости, перпендикулярной боковой поверхности зуба р — угол трения скольжения между зубьями (для большинства случаев принимают равным 3°) Ffi, Frii, Fr III — радиальные нагрузки на подшипники, И — угол наклона зуба 6i и бд — углы начальных конусов, зубчатых колес конической передачи t угол подъема винтовой линии червяка h — ходовая высота подъема винтовой линии червяка а — число заходов червяка Fa — осевая нагрузка на подшипник, Н G — масса, кг. [c.524]

Величина поля зрения и точность восприятия. Нормальный остротой зрения, равной единице, считается способность видеть две точки, разделенные промежутком в одну угловую минуту. В каяадый данный момент человек видит определенную зону пространства, называемую полем зрения. В фиксированном положении глаза площадь наиболее острого зрения заключена в конусе е углом 3 . [c.303]

Дальнейшим развитием этого метода явился метод конических бойкое, примененный Зибелем и Помпом для других целей и предложенный -С. И. Губкиным для определения коэффициента трения. Сущность метода заключается в том, что цилиндрический образец, имеющий конические выточки в торцах, осаживают коническими бойками с тем же углом образующей конуса а, что и образец (рис. 76). На конической поверхности образца будут действовать нормальное давление N и сила трения Т. Сила трения будет задерживать течение металла от центра к цериферии, нормальное давление, наоборот, будет способствовать течению металла в этом направлении. [c.185]

На рис. 96 приведена конструкция нормальной закрытой форсунки, наиболее часто применяемой в дизелях с неразделенными и полуразделенными камерами сгорания. Сопловые отверстия расположены равномерно по окружности носка распылителя и направлены под углом к его оси. В верхнюю часть корпуса 14 форсунки ввернут регулировочный винт 10 с контргайкой 9 для регулирования силы пружины 12. Через тарелку 13 и шток 15 эта сила прижимает иглу к запорному конусу седла. [c.151]

Асимптотически такие круглые турбулентные струи распространяются в виде конуса с углом раствора порядка 20—25° ), ирофиль средней скорости и г1Вх) имеет колоколообразный вид и может быть хорошо аппроксимирован нормальной кривой ошибок [67]. Более ранние результаты были получены Фортманом. [c.395]

Во-вторых, задачу можно формулировать совсем по-иному, считая заданной касательную скорость на конусе, а нормальную подбирать из условия отсутствия трения. Такая постановка близка к известной проблеме оттеснения потока от поверхности за счет вдува [82]. В этой интерпретации кривая Re (С) на рис. 34 определяет критическую скорость вдува, решение существует при всех значениях величины С, которая наряду с у х ) может служить новым числом Рейнольдса, и никаких бифуркаций и потери устойчивости пе происходит. Этот пример показывает, к каким радикальным изменепиям математических свойств приводит, казалось бы, небольшое изменение физической постановки задачи. То, что с ростом касательной скорости критическая скорость вдува стремится к пулю, объясняется тем, что имеется диффузорпое течение с неблагоирият-пым градиентом давления. Результаты свидетельствуют о том, что максимальная критическая скорость вдува возрастает вместе с углом раствора конуса, например, при х = 0,5, Re 7,3. [c.111]

Принципиальная разница между случаями отсоса и вдува, выявленная для линейного источника, сохраняется п для конуса конечного угла раствора. Теперь это различие проявляется при предельном переходе Re При вдуве предельный переход равномерен для вектора скорости на копусе — и касательная, и нормальная компоненты сохраняются. При отсосе, напротив, переход неравномерен, одно из условий стирается — касательная компонента скорости в пределе принимает вполпе определенное значение, вообще говоря, не совпадающее с допредельной величиной. Это находится в полном согласии с различной постановкой краевых условий иа участках втекания и вытекания в теории идеальной жидкости и, более того, может слу кпть обоснованием таких постановок. [c.116]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...