Определение коррозионного тока

Рис. П.З. Относительные ошибки в определении коррозионного тока по уравнениям (4), (11), (Па) и (lib) вместо точного уравнения (10) [1Ь]

Определение коррозионного тока [c.43]

В этом случае мы получаем быстрый и удобный метод (поскольку исключена необходимость построения катодных и анодных поляризационных кривых и количественного определения коррозионного тока) для приближенного количественного суждения о степени пассивного состояния различных металлов в данных условиях коррозии. [c.296]

Таким образом, для определения скорости электрохимической коррозии необходимо знать силу коррозионного тока. В качестве примера расчета величины скорости коррозии возьмем систему, в которой железо является анодом. При силе коррозионного тока, равной 0,2 а, и площади анодных участков 0,05 скорость коррозии будет равна (Л = 55,8 В = 96 500 я = 2) 0,2 3600 55,8 [c.59]

Обычно поляризуются как катодные, так и анодные участки. Это явление называется сл(е-шанным контролем. Следует заметить, что степень поляризации зависит не только от природы металла и электролита, но и от истинной площади корродирующего электрода. Если площадь поверхности анодных участков корродирующего металла очень мала, например из-за пористых поверхностных пленок, коррозия может сопровождаться значительной анодной поляризацией, даже если измерения показывают, что при данной плотности тока незащищенные участки анода поляризуются незначительно. Следовательно, отношение площадей поверхности анода и катода также является важным фактором в определении скорости коррозии. Если на график вместо суммарного коррозионного тока нанести плотность тока, например для случая, когда площадь анода составляет половину площади катода, мы получим поляризационные кривые, представленные на рис 4.9. [c.63]

Установка для определения коррозионной активности по поляризационным кривым (рис. 49) состоит из источника регулируемого напряжения постоянного тока, амперметра, вольтметра, регистрирующего разность поляризационных потенциалов с помощью прерывателя, стакана из непроводящего материала вме- [c.101]

В силу отмеченных основных особенностей расчет электрохимической коррозии и защиты металлов сводится к расчету распределения коррозионного и защитного потенциала и тока или к определению суммарных токов, приближенно характеризующих суммарные коррозионные потери или эффективность электрохимической защиты. [c.11]

Формулы для определения суммарного тока наиболее типичных коррозионных пар, образованных соприкасающимися электродами, представлены в- табл. 2.2. [c.88]

Для определения плотности коррозионного тока при нанесении усиленного покрытия в зоне контакта следует воспользоваться расчетной моделью, указанной в п. 5.1 табл. 3.1 При этом J ах 1/2 где [c.246]

Условия пассивации видны на анодных поляризационных кривых сталей (рис. 100). Если повышать электродный потенциал нержавеющей стали в растворе серной кислоты, то плотность тока увеличивается до максимума, причем металл находится в активном состоянии (3) и растворяется, а плотность тока характеризует скорость растворения. При определенном потенциале пассивации (4) плотность коррозионного тока начинает резко понижаться металлическая поверхность пассивируется (2). Пассивацию связывают с образованием тончайшей защитной пленки, которая состоит в основном из оксида и гидроксида хрома. Если потенциал продолжать увеличивать до очень высоких значений, плотность тока снова возрастает вследствие так называемой транспассивной коррозии (1) . [c.109]

Контролирующий фактор коррозионного процесса более четко выявляется при анализе хода идеальных поляризационных кривых (графический метод анализа коррозионных процессов) (см. рис. 10). При протекании коррозионного тока в системе происходит смещение значений электродного потенциала анодной и катодной реакции в направлении их сближения. Обычно анодная и катодная кривые не пересекаются (поверхность металла не становится эквипотенциальной), за счет определенного омического сопротивления электролита. Максимальный ток коррозии /щах отвечает определенным сближенным значениям электродного потенциала анодной и катодной реакции (анодного и катодного участка) и определенному омическому падению потенциала IR (если величина R бесконечно мала — кривые пересекаются и поверхность становится эквипотенциальной). Значение стационарного потенциала V m металла или сплава (соответствующее пересечению кривых) в общем случае определяется (см. рис. 10) соотношением скоростей анодной и катодной реакции при максимальном токе коррозии /max. Степень наклона поляризационных кривых характеризует большую (крутой ход) или малую (пологий ход) затрудненность протекания электродных реакций. Количественно эта затрудненность выражается величиной поляризуемости электродных реакций Рк или Ра (поляризуемость имеет размерность омического сопротивления J л и. [c.130]

Рис. 40. Форма электродов, удобная для определения влияния величины поверхности на силу коррозионного тока

Патент США, hP 4092109, 1978 г. Описывается метод защиты армирующих ме- таллических элементов в цементе, изготовленном с морским песком. Предлагается использовать в качестве ингибитора нитрид кальция. Смесь для строительного раствора состоит из гидравлического цемента и "стандартного песка" в соотношении 350 г цемента на 1400 г песка. Для того чтобы получить смесь, сходную по составу со смесью, в которой используется морской песок, в нее добавляют хлорид натрия 8 количестве 0,3 % от массы песка (приблизительно такое количество хлорида натрия содержится в морском песке). Полученный состав заливали в формы. Образец арматуры после пескоструйной обработки помещали вблизи дна формы. Нижнюю часть арматуры изолировали воском или сургучом для устранения краевого эффекта при определении плотности коррозионного тока. [c.103]

Ток, протекающий через электроды контактной пары, называется коррозионным током (/корр), а соответствующий ему потенциал (в первом приближении одинаковый у обоих электродов) — коррозионным потенциалом ( корр) (рис. П-23). Точка пересечения поляризационных кривых соответствует максимальному коррозионному току (/корр. макс)> который имел бы место в коррозионном элементе, если бы полное сопротивление цепи было равно нулю (R = 0). На практике всегда имеет место определенное сопротивление электролита, и истинный коррозионный ток приобретает несколько меньшее значение. [c.36]

Этот вид коррозии исследуют путем моделирования макропар, измерения их коррозионных токов, построения коррозионной поляризационной диаграммы, определения электродных потенциалов пары. [c.378]

До сих пор заключения о контактной коррозии делали в основном на основании начальной разности потенциалов, поскольку эти данные были более доступны. Однако, как было выше показано, электродвижущая сила элемента, хотя и является важной характеристикой, не определяет однозначно коррозионного тока элемента. При значительной разности потенциалов ток пары благодаря большой поляризации может быть очень малым и, наоборот, может быть пара с незначительной разностью потенциалов, которая, однако, благодаря малой поляризуемости будет давать большой ток. Поэтому правильно судить об опасности того или иного контакта можно только на основе значений токов. К сожалению, до сих пор- не было предложено удовлетворительных методов определения тока пар для условий атмосферной коррозии. [c.112]

В одной из работ [45], в которой изучалось поведение большого количества контактных пар, методика заключалась в определении тока, возникающего между двумя металлами при наличии между ними зазора, заполненного фильтровальной бумагой, пропитанной электролитом. Конец фильтровальной бумаги опускался в сосуд с электролитом и благодаря капиллярным силам электролит поднимался в зазор. Эту методику нельзя признать удовлетворительной, поскольку при ней изменяются условия доступа кислорода к поверхности металла, определяющие часто в основном коррозионный ток. К тому же электрохимические реакции, обуславливающие коррозионный ток, протекают при таком методе по существу в зазоре, где, как будет показано в главе о щелевой коррозии, кинетика электродных реакций сильно меняется благодаря специфическим условиям, имеющимся в зазорах. [c.112]

Изменение коррозионного тока элемента во времени характеризуется следующей особенностью начальный ток элемента незначителен. Примерно через 3 ч ток резко возрастает и потом стабильно держится на относительно высоком уровне. Наличие индукционного периода у латуни, в противоположность элементу, возникающему на железе, который сразу же генерирует ток, объясняется более высокой стойкостью латуни. Ввиду незначительной начальной скорости коррозии латуни кислород, попавший в зазор, расходуется медленно и требуется определенное время для того, чтобы возникла заметная разность в концентрации кислорода на открытой поверхности и в щели. [c.242]

Выше указывалось, что для снятия поляризационных кривых важна тщательная подготовка поверхности образца. В тех случаях, когда проводится комплексное исследование коррозионной стойкости, потенциала и поляризуемости, исследуемая поверхность должна быть подготовлена так же, как и перед коррозионными определениями. Снятию поляризационных кривых должно предшествовать измерение во времени потенциала, позволяющее установить первые стационарные значения его, от которых и следует начинать измерения. В начале измерений естественно встает вопрос о том, какими плотностями тока поляризовать электрод и сколько выдерживать его при данной плотности тока, прежде чем производить замеры потенциала. Стандарта для этого нет, однако нужно учесть, что любое смещение потенциала при поляризации начнется только тогда, когда извне будет приложена такая сила тока, которая превысит силу тока саморастворения. Следовательно, в условиях, когда идет относительно интенсивная коррозия, начало поляризации будет при сравнительно более высоких плотностях тока, чем в том случае, когда коррозионные пары генерируют меньший коррозионный ток. Практически поляризацию осуществляют, плавно повышая силу (плотность) тока от тех значений, которые вызывают первые смещения потенциала в положительную или, соответственно, в отрицательную сторону. Ориентиром для установления времени выдержки при каждой очередной плотности тока является установление стационарного значения потенциала, часто оно наступает через 5— 15 мин. после наложения соответствующей плотности тока. В отдельных случаях, когда поверхность металла во время поляризации испытывает заметные изменения, например в связи с разрушением или, наоборот, в связи с образованием защитных пленок, для установления устой-чивого значения потенциала требуется 30—60 мин. и более. [c.177]

Одним из наиболее перспективных [1] ускоренных электрохимических методов определения коррозионной стойкости металлов является метод снятия поляризационных кривых Id = = /( к — Еа). в отличие от рассмотренных выше поляризационных кривых Id = f ( к Еа), данные кривые отображают зависимость плотности поляризующего тока от разности потенциалов, возникающей между двумя одинаковыми образцами в исследуемом растворе. Измеряемая разность потенциалов увеличивается по мере увеличения плотности тока в соответствии с эффектив-лостью исследуемого металла в качестве катодного и анодного материала, т. е. чем меньше поляризуется металл катодно и (или) анодно (иными словами, чем сильнее он корродирует), тем меньше разности потенциалов будет отвечать относительно большая плотность поляризующего тока. Это, по-видимому, целесообразно пояснить графически. Построим упрощенную схематическую поляризационную диаграмму (рис. 127), показывающую различную поляризуемость одного металла в разных средах, или, наоборот, разных металлов в одной среде. Допустим также, что начальные значения потенциала примерно одинаковы. Тогда очевидно, что при меньшей поляризуемости исследуемых образцов Eqq—-Ki и Eo5 — i) некоторой разности потенциалов а — Ь будет соответствовать ток /ь больший по ве- [c.191]

Методика исследования состояла в определении максимального коррозионного тока пар по поляризационным характеристикам контактирующих металлов, а также в измерении тока пар во времени. В последнем случае регистрация тока проводилась до его установившегося значения. [c.70]

Исходя из показателей коррозии, может быть сделано заключение о стойкости металла или, наоборот, о коррозионной активности среды. Однако следует помнить при этом об относительном характере понятий стойкий , нестойкий , так как в одних средах металл может вести себя как благородный (медь в водопроводной воде), тогда как в других средах он оказывается совершенно неустойчивым (медь в растворе аммиака). Такой же относительный характер имеют понятия активное состояние и пассивное состояние . Пассивность — есть явление высокой химической устойчивости металла в некоторых условиях, тогда как в сходных условиях металл активно растворяется. Пассивное состояние в данной среде может наступить скачкообразно при изменении концентрации легирующего элемента или при определенной плотности тока анодной поляризации (см, рис. 14,6). С другой стороны, пассивное состояние данного металла может [c.47]

О скорости коррозии металлов можно судить по виду полученных поляризационных кривых ЛУ = f i). Пологий вид кривой указывает на то, что уже небольшим разностям потенциалов соответствуют большие плотности тока. т. е. что скорость коррозии велика. Крутой ход кривой указывает на малую скорость коррозии в данном грунте. Для сравнения коррозионной стойкости ряда металлов в каком-либо грунте сравнивают наклоны упрощенных поляризационных кривых этих металлов в данном грунте. При определении коррозионной активности различных [c.110]

Убедившись в том, что скорость коррозии пропорциональна силе тока, дальнейшее изучение влияния величины поверхностей анода и катода на скорость коррозии анода следует вести путем определения плотности анодного тока. Для этого, выбрав наименьший размер анода (цинка), произвести последовательно испытание его в контакте с медным катодом различных размеров. Записать силу коррозионного тока в начальный момент после погружения и через 10 мин. (весь опыт продолжается лишь 10 мин.). Затем взять наименьшую медную пластинку и контактировать ее с цинковым анодом разных размеров. Показания прибора также записывать в начальный момент испытания и через 10 мин. Если полученные результаты измерений силы тока элемента разделить на поверхность цинка, то получим плотность анодного тока (4 ) для двух серий опытов — при переменном значении поверхностей анода и катода. Эти результаты нужно выразить графически, обозначив поверхность катода через 5 , а поверхность анода через 5а [c.51]

Рис. 22. Схема установки для определения скорости коррозии металлов по ве-личине коррозионного тока

В настоящей работе сообщается о разработанном нами методе определения защитных свойств гальванических покрытий по величине коррозионного тока, возникающего в подобных системах. [c.103]

Если определение коррозионного тока и потенциала коррозии на основании поляризационной диаграммы коррозии, построенной по истинным (идеальным) поляризационным кривым, является достаточно Простым делом (см. выше, а также главу VII), то осуществить с достаточной точностью это построение на основании только реальных поляризационных кривых для данной бинарной коррозионной системы можно не во всех случаях. Решение этого вопроса особенно интересно и важно, так как при коррозии какого-либо сплава обычно нельзя точно установить катодные и анодные участки и соотношения их поверхностей и выделить эти участки в виде самостоятельных электродов для снятия идеальных анодной и катодной поляризационных кривых, необходимых для построения диаграмм. Однако мы можем получить только реальные поляризационные кривые, т. е. катодные и анодные кривые для нашего сплава. При это М катодная и анодная кривые начинаются с общего потенциала коррозии сплава в данных условиях Ух- Однако в некоторых случаях и такие реальные поляризационные кривые дают возможность npotBe TH расчет коррозионного тока и потенциала коррозии. Наиболее просто это сделать, если на основе экспериментально построенных кривых можно произвести прямолинейную экстраполяцию, как это было разобрано выше. В этом случае ордината точки S пересечения экстраполируемых линий (см. рис. 100) однозначно укажет значение потенциала коррозии Ух, а абсцисса— максимальный коррозионный ток / макс. [c.212]

Подставляя значения эффективных потенциалов электродных процессов в уравнение (574а) и решая его относительно /, получаем уравнение для определения величины коррозионного тока [c.269]

Этот метод может быть использован для определения тока саморастворения (коррозии) металла и установления механизма процесса коррозии металла совпадение величины рассчитанного таким методом коррозионного тока /э = х со значением /опытн. полученным непосредственным определением коррозионных потерь металла (I из Ат), подтверждает электрохимический механизм процесса расхождение этих значений, когда /э = х < /опыта указывает на наличие растворения металла по неэлектрохимическому, т. е. химическому механизму. [c.286]

К количественным показателям коррозии помимо перечисленных ранее показателя склонности к коррозии / t, очагового показателя коррозии Кп, глубинного показателя коррозии Кп, показателя изменения массы Кт, объемного показателя коррозии Кобъемн, токового показателя коррозии i (плотность коррозионного тока), механического показателя коррозии Ка, показателя изменения электрического сопротивления относится также отражательный (или оптический) показатель коррозиы — выраженное в процентах изменение отражательной способности поверхности металла за определенное время коррозионного процесса. [c.428]

Потенциалы электродов, через которые проходит электрический ток, отличаются от потенциалов электродов, не нагруженных током замыкание цепи в коррозионном элементе приводит к изменению величин начальных потенциалов электродов. При усл0 ии, что омическое сопротивление элемента R мало, значение коррозионного тока 1нач после замыкания пары быстро падает и через определенное время становится равным устойчивой величине /, которая во много раз меньше первоначальной. [c.31]

Явление поляризации объясняется тем, что движение электронов в металлической части элемента и ионов в растворе испытывает на своем пути определенные сопротивления. Часть этих сопротивлений связана с затруднениями, возникающими при прохождении электрона через криеталлическую решетку метал ла пли ионов через раствор, называемЕ)ШИ омическими (А , нс-зЕщчнтелыщ Е-лияет па уменьшение коррозионного тока микро-пор, поскольку она обычно невелика. Большее значение имеют так называемые поляризационные сопротивления (Р), связанные [c.32]

Определение электродных потенциалов позволяет судить о коррозионной стойкости различных зон сварного соединения, обнаружить их наиболее уязвимые участки. Изменением потенциалов можно воспользоваться для выбора наиболее безопасного в коррозионном отношении метода и режима сварки. Особенно опасным является случай, когда шов или ЗТВ являются анодом, а основной металл - катодом макрогальванического элемента. Из-за их малой площади по сравнению с основным металлом плотность коррозионного тока будет весьма высокой, а следовательно, будет высокэй и скорость растворения. [c.44]

Искатель повреждений изоляции типа ИП-60, ИП-74. Особенно большие трудности возникают при определении коррозионности грунтов по трем показателям а) величине удельного электрического сопротивления грунта б) потере массы образцов в) плотности поляризующего тока. Измерение коррозионности грунтов по двум последним показателям дают весьма значительные погрешности и требуют высокой квалификации исполнителей по отбору, хранению и проведению лабораторных исследований образцов. Опыт изыскательских работ показывает, что определение коррозионности грунтов по последнему показателю технико-экономически не оправдывает себя и от него следует отказаться. Кроме того, для его определения необходимо специальное оборудование и помещение, а получаемые результаты в большинстве случаев резко отличаются от первых двух показателей. Кроме того, магистральные стальные трубо-прововоды, отводы от них, трубопроводы диаметром более 1020 мм, трубопроводы на территориях компрессорных и нефтеперекачивающих станций, промплощадок и во многих других случаях не требуют коррозионного обследования грунтов, для которых ГОСТом 9.015—74 установлено изоляционное покрытие усиленного типа. [c.24]

Иногда представляет интерес оценка коррозии уже закопанной в почву металлической конструкции. Прежде всего необходимо оценить коррозивность почвы. Кроме того, можно получить определенную информацию о протекающей коррозии с помощью измерений электродного потенциала конструкции, а также возможного коррозионного тока в окружающей почве. Измерения электродного потенциала могут выявить присутствие концентрационных или биметаллических коррозионных элементов или блуждающих токов. Такие измерения проводят с помощью одного или более электродов сравнения, обычно типа медь/сульфат меди, располагаемых на поверхности земли над конструкцией. Проведение подобных измерений и их интерпретация требуют большого опыта. [c.54]

Омическое сопротивление среды в трещине R весьма мало в сравнении со вторым членом в знаменателе при наличии в трещине весьма подвижных ионов Н , поэтому, преобразуя уравнение (1) и пренебрегая при этом весьма малым произведением 2Д/м Л,для определения плотности предельного анодного (коррозионного) тока D в вершине трещины получим выражение [c.91]

В Международном научном центре им. Роквелла было исследовано поведение гальванических пар, образующихся при контакте покрытых Ало-дином 600 алюминиевых сплавов 7075, 6061 и 2024 со сплавом Ti — 6А1—4V или нержавеющей сталью 304 [190,],. Получены данные о коррозионном токе и потерях массы в 3,5 %-ном растворе Na I при комнатной температуре. Покрытие из Алодина 600 значительно снижало скорость растворения алюминиевых сплавов. Контакт с нержавеющей сталью усиливал разрушение как незащищенных алюминиевых сплавов, так и материалов с покрытием. Расчет по величине гальванического тока приводил к более низким значениям скоростей растворения металла, чем расчет по потерям массы. Введение соответствующих поправочных коэффициентов позволяет использовать непрерывную запись величины гальванического тока для определения мгновенных значений скорости растворения, по которым в свою очередь путем экстраполяции можно рассчитать скорость коррозии при продолжительной экспозиции. [c.190]

Определенную помощь для уменьщения расходов и времени на коррозионный прогноз может оказать программа для проведения прогноза коррозионной стойкости нержавеющих сталей в водных сульфатсодержащих средах [102]. Программа учитывает влияние шести независимых факторов коррозии температуру, pH среды, скорость движения водного раствора, концентрацию растворенного кислорода и ионов Ре + и С1 . Для определения коррозионного состояния системы используются термодинамические и экспериментальные параметры данной системы, а также эмпирические зависимости. Программа включает прогнозирование потенциала металла системы, силы тока коррозии, хода поляризационных кривых, области иммунности (активную и пассив1ную), 01на позволяет находить наиболее неблагоприятные сочетания условий, обеспечивающие развитие коррозии. Авторы наметили пути усоверщенствования программы прогнозирования коррозии, что должно повысить точность и достоверность прогноза для величин, характеризующих корродирующую систему. [c.178]

Как видно из приведенных кривых на определенных участках — от 283 °К (10°С) до определенной для каждого ингибитора температуры (7а) — эта зависимость подтверждается. Для прямолинейных участков по тангенсу угла наклона рассчитаны энергии активации процесса. Результирующий ток и энергии активации на этих участках слагаются из многих факторов с ростом температуры усиливается хемосорбция ингибиторов при обработке электродов, уменьшается вязкость масла и, как следствие, толщина масляной пленки становится меньше в процессе стекания избытка масла изменяются адсорбцион-но-десорбционные процессы при погружении электрода в электролит изменяется структура и энергия двойного электрического слоя электролита усиливается анодный и катодный коррозионные токи. [c.140]

Коррозионные исследования выполняли с целью определения коррозионной стойкости алюминия и нержавеющей стали в растворах 10 %-ной азотной кислоты с 20 г/л MnOj при температурах 25 и 70 °С. Для выявления влияния растворимых хлоридов опыты повторяли при добавлении хлорид-иона в количестве 500 мг/л Коррозионные испытания выполняли с использованием потенциодинамической поляризационной техники Скорость коррозии вычисляли на основе экспериментально полученных коррозионных токов Процент ошибки в определении скорости коррозии был высок в интервале скоростей от 5,1 до 7,6 мм/год. Результаты испытаний приводятся в табл. 1.42. [c.56]

Для определения дифференциальных токов на различных структурных составляющих и физически неоднородных участках металла необходимо установить величину стационарного потенциала и ход кривых анодной поляризации каждой структурной составляющей и физически неоднородного участка металла в координатах потенциал—плотность тока начиная от равновесного потенциала в данном растворе. Соотношение поверхностей анодных и катодных участков, а также ход кривых катодной поляризации, влияние локальных токов и токов саморастворения учитывается при установлении стационарного потенциала. Поэтому не требуется специального их определения, хотя для рассмотрения механизма коррозионных процессов они имеют бо.льшое значение. [c.80]

Определение максимального коррозионного тока пар проводилось на автоматической электронной установке (фиг. ), которая позволяла производить запись в прямоугольных координатах зависимости разности потенциалов между контакти-70 [c.70]

Результаты определения максимального коррозионного тока изучаемых пар в зависимости от концентрации С1"- графически представлены на фиг. 4. Из кривых следует, что величина максимального коррозионного тока понижается с уменьшением концентрации электролита и является наиболее высокой для пары сплав АД1ц—медь М3. Пары сплав АМц — латунь Л-62 и сплав АхМц — сталь Х18Н10Т генерируют примерно одинаковый ток Во всех случаях сплав хА.Мц является анодом. [c.72]

Определение величины максимального коррозионного тока и потенциала пробоя при анодной поляризации позволяет в данном случае быстро оценить скорость и характер разрушения алроминиевых сплавов при контакте с другими металлами в растворах, содержащих хлориды. [c.75]

Разработан электрохимический метод определения защитных свойств гальванических покрытий по силе коррозионного тока, возникающего в системё. [c.108]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...