Граф статический

Расчет сведем в табл. 5. Применим метод группировок. Сначала заполняем графы известных весов и координат центров тяжести отдельных узлов. Затем определим статические моменты [c.115]

Рис. 13.10. К уравновешиванию вращающейся системы с массами, расположенными в различных плоскостях графо-численным методом (о) многоугольник статических дисбалансов (б) многоугольник динамических дисбалансов (в)

Электрическое сопротивление армированных пластиков считается высоким, так как они представляют собой практически непроводящие материалы. Сами по себе армированные пластики нельзя заземлять для регулирования и удаления накопленных зарядов статического электричества, если не предприняты определенные меры. При транспортировке в системе из армированных пластиков взрывоопасных паров возможно придать этой системе электропроводность, добавляя к связующему углеродный наполнитель, взятый в расчете 33 части на 66 частей смолы. Лучше использовать тонкоизмельченный графит или муку из обожженного нефтяного кокса, размер зерен которых составляет менее 100 меш. [c.353]

Выделим из множества геометрических образов разветвленных динамических схем со статическими узлами класс геометрических образов, имеющих неразветвленные узловые графы (рис. 25, б — и). Указанный класс назовем Т-классом, а соответствующие ему динамические схемы -разветвлениями. Индексы пит обозначают соответственно число сосредоточенных масс и число статических узлов. [c.67]

Модуль упругости. В графите модуль упругости может быть определен как статическими методами при растяжении, сжатии и изгибе, так и динамическими (динамический модуль упругости и динамический модуль сдвига). [c.52]

Значения максимально допускаемых напряжений R , приведённые в последней графе таблицы, относятся к пружинам сжатия статического п ограниченно кратного динамического действия (10 000—20 000 циклов нагружения), сжимаемых до соприкосновения витков (витки круглого сечения). Для пружин с витками прямоугольного сечения значения допускаемых напряжений могут быть повышены на 10—15%. [c.657]

Примерный расчёт приведённых статических моментов по рассмотренному графо-аналитическому методу приведён ниже применительно к расчёту перекидных столов (см. фиг. 142). [c.951]

Рис. 6.81. Графо-аналитический метод определения статических характеристик ЭГУ

Расчет статической характеристики с учетом эмпирической зависимости (66) может быть выполнен графо-аналитическим методом с использованием результатов работы [54]. [c.45]

Рассмотрим методику графо-аналитического расчета статической характеристики с учетом зависимости fig = / (Ара, h). [c.45]

Поскольку в настоящей книге рассмотрено приложение графоаналитических методов расчетов к ограниченному кругу элементов гидросистем и к некоторым следящим гидромеханизмам, требуется дальнейшая работа в этой области с целью разработки и достаточно точных графо-аналитических приемов расчета статических характеристик, и динамических процессов различных типов объемных гидропередач и систем гидроавтоматики. Актуальной задачей является разработка методики учета волновых процессов и сопротивлений трубопроводов при графо-аналитических расчетах динамики гидромеханизмов. [c.140]

Перлитно-ферритный серый чугун (рис. 4.40, б) в своей структуре содержит перлит, феррит и графит, обладает повышенной прочностью. Его применяют для деталей, работающих при статических нагрузках. [c.196]

Если один подшипник необходимой работоспособности не размещается в сателлите, то можно применить сдвоенный сателлит с клиновым уравнительным механизмом (рис. 1.12). Избыточные связи можно обнаружить при сборке. Статически определимый механизм должен собираться без натягов. Наличие натягов свидетельствует об избыточных связях. Метод графов, предложенный Л.А. Павловой [4], в котором рассматривается граф механизма, может дать дальнейшее развитие современным математическим методам. [c.392]

Газовая постоянная 55-56, 69 Газовая концентрационная поляризация 89, 91 Гальвано статический метод 78, 145-146 Гематит 49, 114 Гидратация 67 Гранит 227, 228 Граница раздела фаз 67-69 Графит 181, 182, 253, 254, 255 Графитовые материалы 21, 253-256 [c.315]

Для описания программ работы оборудования при выполнении сварочных циклов используют циклограммы, графы функционирования, алгоритмы, которые получили преимущественное распространение на практике [1]. Целесообразность применения различных регуляторов параметров дуги может быть оценена по взаимному расположению статической характеристики дуги / (рис. 1.37) при различных плотностях силы тока и внешней характеристики 2 источника сварочного тока, выбранного с учетом критерия устойчивости дуги [c.101]

При изготовлении пресс-материалов на основе этой смолы используются следующие наполнители асбест, графит, стеклянное волокно. Материалы с первыми двумя наполнителями имеют прочность при сжатии 800— 1000 кгс/см2 и при статическом изгибе 400—500 кгс/см . Удельная ударная вязкость их не превышает 5— 6 кгс-см/см . Плотность 1,6—1,7 г/см [c.188]

Расчет производился исходя из заданного срока службы полуоси 100 тыс. км. Материал полуоси — сталь 40Х. Предел текучести для полуоси = 778 МПа, предел выносливости (при симметричном цикле) = 163 МПа. При стендовых испытаниях полуосей при симметричном цикле показатель степени т = 4,25. Интегралы вычислялись графо-аналитическим методом. Результаты стендовых усталостных испытаний полуосей и корреляционные уравнения рассматривались в гл. V. Результаты статических испытаний полуосей даны в. табл. 17, а окончательная расчетная долговечность приведена в табл. 21 [c.218]

Если справедливо, что графит не может существовать мета-стабильно выше своей точки плавления, то графит должен самопроизвольно превращаться в алмаз при комнатной температуре, если давление равно примерно 40 Гн/ж (400 кбар). Тот факт, что никто еще до сих пор не сообщал о превращении графита в алмаз при комнатной температуре в аппарате статического давления, показывает, что до сих пор еще не достигнуто статическое давление такой величины. [c.219]

Применим метод группировок. Расчет сведем в табл. 9. Сначала заполним графы известных сил тяжести и координат центров тяжести отдельных узлов. Затем определим статические люменты сил тяжести этих узлов относительно х и у. [c.96]

Суммируя все величины, входящие в графу сил тяжести, находим общую силу тяжести агрегата с грузом Со = 2С. Производим алгебраическое суммирование статических моментов по соответствующим [c.96]

Вычисление статического момента полусечения (фиг. 262) выношено в пятой графе таблицы 21. Условие прочности по касательным напряжениям [c.336]

При простых нагрузках прост любой метод, и графо-аналитический не обнаруживает никаких преимуществ по сравнению, скажем, с применением правила Верещагина, а при мало-мальски сложной нагрузке вычисление статических моментов площадей эпюр оказывается весьма трудоемкой задачей. По поводу второго аргумента скажем следующее. Нужно ли, чтобы учащийся техникума владел несколькими методами определения перемещений Совершенно очевидно, что не нужно. Важно добиться твердого освоения одного метода, и метод надо выбрать такой, который в равной мере был бы удобен и в сопротивлении материалов, и в статике сооружений, а это — интеграл Мора. [c.210]

При Ру < Р < Pyfp напряжение в стержне 2 фермы остается постоянным и равным GjF (материал стержней идеально-пластичен), а остальные упругодеформированные стержни исключают возможность свободного развития пластической деформации. Поэтому статически определимую ферму (рис. XIV.5,8), соответствующую состоянию фермы (рис. XIV. 5, а) при Pj < Р < Р р, можно считать системой большой жесткости. Усилия N[ в стержнях статически определимой фермы (рис. XIV.5, д), найденные методом вырезания узлов, занесены в графу 9 табл. 12. [c.397]

Если все инерционные узлы орграфа отображают астатические звенья модели, то такой граф будем называть астатическим, в отличие от статического -орграфа с инерционными узлами. Уравнения движения Ги -ормодели с астатическим графом согласно выражениям (12.62), (12.66) можно записать в виде [c.210]

Условие (12.64) эквивалентности по состоянию А -модели (12.61) н Г -ормодели со статическим графом с учетом зависимости [c.210]

Результаты испытаний на прочность при статическом изгибе фторопластовых композиций приведены на рис. 6. Из рис. 6 видно, что введение наполнителя значительно снижает предел прочности материала при статическом изгибе. Это особенно характерно для таких наполнителей, как коллоидный графит, сажа, нитрид бора и сернокислый барий. [c.45]

Влияние продолжительности неподвижного контакта определялось для пары графит АГ-1500 — сталь Х23Н18 при 800° С, удельной нагрузке 9,0 кПсм в вакууме 10" и 10 мм рт. ст. Опыты показали, что продолжительность неподвижного контакта от 1 мин до 1 ч в указанных условиях не сказывается на величине кинетического и статического коэффициента трения. [c.373]

Графические и графо-аналитические методы интегрирования уравнений движения привода. Графо-аналитические методы для указанной цели применяются тогда, когда аналитическое решение оказывается невозможным при /И, , = 9 (5) или Мй1 = ф(ц, з), или менее удобным, например, при Мт = Одним из самых распространённых приближённых методов интегрирования является метод конечных приращений. Суть этого метода заключается в том, что в уравнениях движения электропривода бесконечно малые изменения числа оборотов в минуту (йп) заменяются малыми конечными приращениями ( n). При этом предполагается, что при подстановке в уравнение движения привода средних значений момента двигателя и среднего значения статического момента сопротивления для каждого интервала изменения скорости уравнения движения электропривода остаются в силе. Средние зна чения Л1 и Мт обычно находят графическим путём. Далее могут быть два варианта этого метода. В первом из них, известном под названием принципа пропорций, задаются последовательно значениями приращений Дл ., графически определяют и так постепенно получают всю кривую л = /((). [c.42]

В табл. 4.1 приведены результаты экспериментальной проверки формулы суммирования (4.5) по данным испытаний серии трубчатых образцов конструкционного сплава ЭИ-607А, а также сплавов ЭИ-765 и ЭП-182, при различных нестационарных режимах нагружения, указанных в первой графе таблицы Для каждого такого режима по формуле (4.5) подсчитывалось теоретическое значение П, соответствующее моменту фактического, определенного на опыте, разрушения. Вследствие рассеяния долговечностей образцов, испытанных в одинаковых условиях, продолжительность последней ступени нагружения, оканчивавшейся моментом разрушения, является случайной величиной, и в расчет вводилось среднее значение результатов одинаковых испытаний трех—пяти образцов. Так как кривая статической усталости, по которой определяются Ад и С , отвечает пятидесятипроцентной вероятности разрушения, то подсчитанные указанным образом значения П должны быть в случае справедливости формулы (4.5) близкими к единице. Это и имело место во всех рассмотренных случаях нестационарного нагружения при линейном и плоском напряженных состояниях. Наблюдаемые небольшие отклонения вычисленных величин П от единицы вполне объясняются вариациями а и р в пределах доверительных интервалов. [c.102]

В энергетических реакторах канального типа с электрической мощностью от 100 до 2000 МВт в качестве замедлителя нейтронов используется графит, а теплоносителем является пар. Генерация и перегрев пара в этих реакторах осуществляются с помощью тепловыделяющих элементов в отдельных каналах, число которых составляет от 1000 до 17 000 (рис. 2.3). Активная зона реакторов имеет цилиндрическую форму диаметром от 7000 до 15 000 мм и высотой от 6000 до 8000 мм. Усилия от веса каналов, графитовой кладки и защиты передаются на верхнюю и нижнюю сварные плиты высотой 600-н2000 мм, изготовленные из листовой низколегированной стали в виде перекрестных балок со сплошным или несплошным покрытием и системами герметизации. При эксплуатации эти плиты подвергаются действию статических весовых и повторных тепловых нагрузок. Корпус боковой защиты, практически не подвергается давлению. [c.24]

В книге изложены новые методы расчета сооружений, механизмов, узлов и деталей комплексных буровых установок с использованием матричной алгебры, теории графов и ЭЦВМ приведены машинные расчеты механических трансмиссий и их элементов, методы расчета нагрузок на вышки буровых установок, а также расчет усилий в стержнях вышек и оснований, статически неопределимых балок с одно- и двусторонними связями, круглых и кольцевых пластиц и цилиндрических оболочек. Для всех методов расчета даны подробные алгоритмы, блок-схемы и программы. [c.150]

Таким образом, для определения критической угловой скорости вала с учетом гироскопического момента достаточно построить упругую линию прогиба вала от статической нагрузки, например, графо-анали-тическим методом, снять на ней прогибы и углы поворота rlJi (в местах крепления дисков) и по одной из формул (339) или (340) найти критическую угловую скорость. [c.297]

В книге излагаются графо-аиалитические методы расчета статических характеристик и нелинейных динамических процессов гидромеханизмов на примерах элементарных гидросистем и следящих гидроприводов. [c.2]

Топологическая матрица С содержит компенсируюш,ие элементы, которые отражают геометрические особенности линейной системы в узлах. Набор ее ненулевых элементов зависит от принятого ориентированного графа и инвариантен по отношению к виду расчета (статическому, динамическому, бифуркационому). [c.388]

Тепловая схема установки рассматривается как направленный граф, направления связей которого и движение энергопотоков ( пар, исходная вода, дистиллят) совпадают. Наряду с этим в систему уравнений, оценивающих состояние установки (статическое или динамическое), должны входить уравнения, учитывающие изменения внутренних параметров отдельных составляющих ее элементов. При этом математическая модель включает систему ограничений, связанных с целевым назначением, эксплуатационными условиями, свойствами рабочих сред, предельно допустимыми параметрами, используемыми материалами. [c.128]

Рассмотрим задачу определения границы устойчивости для заданного значения /J. Характеристическое уравнение для границы флаттера (на которой s = ш) может быть разрешено относительно жесткости системы управления в виде =/((о), где / — комплексная функция частоты флаттера ш, учитывающая зависимость аэродинамических коэффициентов от С (ЙэФф). Решение определяется требованием о том, чтобы и, следовательно, / были действительными. Функция /(ш) вычисляется для ряда значений ш, а нули функции Pm(f) находятся графи-чески или численно. Жесткость проводки управления на границе флаттера определяется действительной частью /(ш) при частотах флаттера, соответствующих нулям Im(f), т. е. е = = Re(/). Повторяя эту последовательность вычислений для ряда значений /, можно установить границу флаттера. Для квази-статического случая, рассмотренного в предыдущем разделе, при [c.592]

Примечания 1. Закалка стали производится в масле при температуре от 780° до 880° в зависимости от состава стали. Отпуск — при температуре 400— 5U0 . 2. Значения максимально допускаемых касательных напряжений [т], приведённые в последней графе таблицы, относятся к заневоленным винтовым пружинам сжатия статического и ограниченно-кратного динамического действия (10 000—20 000 циклов нагружения), сжимаемых до соприкосновения ihtkou (витки круглого сечения). Для пружин с витками прямоугольного сечения значения допускаемых напряжений могут быть повышены на 10—15"/о. [c.869]

С тех пор как стало известно, что алмаз является плотной модификацией элементарного углерода, экспериментаторы пытались создать алмаз непосредственно из углерода путем приложения высокого давления при низких и высоких температурах. Парсон [1] провел многочисленные очень искусные эксперименты для получения алмаза. Он испробовал как статические, так и динамические способы сжатия графита до высоких давлений, однако алмаза не получил. В 30-х и 40-х годах Бриджмен [2] разрабатывал новую аппаратуру для создания высокого давления. Он хотел выяснить, будет графит под давлением превращаться в алмаз или нет, но всегда получал отрицательные результаты. После сжатия графита до давления, как он полагал 30 Гн/ж2 (300 кбар), он дал неправильное толкование, что графит—лучшее начало природы . [c.196]

Небезьштересно сопоставить результаты регистрации превращений графита в ударной волне и в статических условиях. В работе [29] наблюдалось резкое и обратимое увеличение прозрачности монокристаллов графита при давлении 18 Ша. Измерения Римановских спектров [30] показали, что графит переходит в новую форму при давлении выше 20 Ша. Согласно [31], где проводились измерения рентгеновской дифракции, при давлении выше 1 8 ГПа и комнатной температуре графит превращается в гексагональный алмаз, и это превращение ускоряется при повышении температуры. Превращение, происшедшее при комнатной температуре, обратимо алмаз переходит обратно в графит при разгрузке. Однако нагрев под давлением до температуры выше 800°С делает возможной закалку фазы высокого давления при возврате к нормальным условиям. Таким образом, давления начала превращения графита в квазистатических условиях и в ударных волнах, как и в случае железа, весьма близки. [c.238]

С другой стороны, при решении целого ряда задач (статически неопределимые балки, вычисление наибольшего прогиба) достаточно уметь найти прогиб и угол поворота лишь для некоторых определённых сечений. В этих случаях уместно применение графо-анали-тпческого метода. Этот способ основан на сходстве дифференциальных зависимостей, связывающих прогиб, изгибающий момент и интенсивность сплошной нагрузки. [c.375]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...