Тепловой или температурный напор

Тепловой или температурный напор. Тепловой напор возникает вследствие разности удельных весов холодного наружного и теплого внутреннего воздуха. Он определяется разностью весов в килограммах двух воздушных столбов разной температуры, имеющих основание, равное 1 а высоту — равную высоте здания или его обособленной по высоте зоны, и выражается в или, что то же, в миллиметрах водяного столба. [c.222]

В ранних исследованиях результаты представлялись в виде зависимостей средних коэффициентов теплоотдачи от плотности теплового потока или температурного напора. Сравнение подобного рода зависимостей для водяного пара показывает, что при одних и тех же значениях аргумента коэффициенты теплоотдачи могут различаться примерно в 30 раз. [c.162]

В исследованных диапазонах изменения режимных параметров на входе в трубу всегда имеется стержневой или снарядный режимы пленочного кипения, которые ниже по потоку переходят в дисперсный. Границы перехода зависят от массовой скорости и тепловой нагрузки (температурного напора), но расчетных данных нет. [c.227]

Кроме среднего значения плотности теплового потока, для расчета поверхностных аппаратов зачастую очень важна информация о локальной во времени и по поверхности нагрева плотности теплового потока. Естественно, изменение д во времени имеет особое значение для аппаратов периодического действия. Так, в вакуум-аппаратах д изменяется за цикл варки в 3—10 раз, поэтому нельзя рекомендовать простое арифметическое усреднение величины д в расчетных методиках, т. е. нужна информация о функции д (т) 134]. Для вакуум-аппаратов непрерывного действия эта функция должна превратиться в функцию пути продукта или поверхности нагрева д (Р). Если воспользоваться зависимостями д (т) по [34], то получим, что расчет средней д по среднему логарифмическому температурному напору может привести к большим ошибкам. По существу такая картина должна наблюдаться в любых аппаратах, где происходят частичные фазовые переходы и изменения температуры продукта. [c.12]

На некотором расстоянии I от входа в трубу и далее вниз по потоку / /н.т между жидкостью и стенками происходит стабилизованный теплообмен. Стабилизованным называют конвективный теплообмен в трубе на таком удалении от сечения, после которого сохраняется определенный закон изменения граничных условий на стенке по длине, что поле температуры практически не зависит от характера распределения температуры и скорости в этом сечении. Когда свойства жидкости постоянны при некоторых типах граничных условий на стенке (например, при постоянной температуре стенки или постоянной плотности теплового потока на стенке), распределение температуры (отсчитанной от температуры стенки) по сечению потока при стабилизованном теплообмене остается подобным самому себе в различных сечениях трубы. При этом коэффициент теплоотдачи, отнесенный к местному температурному напору, не изменяется по длине трубы. [c.315]

Движущей силой для теплового потока в процессе кипения является температурный напор, равный разности между температурой греющей поверхности и температурой насыщения жидкости при заданном давлении At = t t . Условием возникновения процесса кипения является перегрев жидкости и наличие центров парообразования. Центрами парообразования могут служить неровности и дефекты поверхности, газ, адсорбированный на поверхности или загрязнения. Установлено, что [c.194]

Изменение температурного напора Аг = - t в условиях фиксированного теплового потока (например, электрообогрев или излучение) показано на рис. 2.57 для кипения воды в большом объеме при нор- [c.196]

Особое место среди теплообменных аппаратов разных типов занимают тепловые трубы. Тепловой трубой называется испарительно-конденсационное устройство, представляющее собой закрытую камеру, внутренняя полость которой выложена слоем капиллярно-пористого материала (фитилем). Один конец тепловой трубы служит зоной подвода, а противоположный — зоной отвода теплоты. За счет подвода теплоты жидкость, насыщающая фитиль, испаряется. Пар под действием возникшей разности давлений перемещается к зоне конденсации и конденсируется, отдавая теплоту парообразования. Конденсат под действием капиллярных сил возвращается по фитилю в испарительную зону. Происходит непрерывный перенос теплоты парообразования от зоны нагрева к зоне охлаждения (конденсации). Тепловые трубы не требуют затрат энергии на перекачку теплоносителя, они работают при малом температурном напоре, поэтому обладают большой эффективной теплопроводностью, превышающей на несколько порядков теплопроводность серебра или меди — наиболее теплопроводных материалов из всех известных. Для тепловых труб используется большое разнообразие теплоносителей в зависимости от интервала рабочих температур. [c.219]

В точке D (рис. 6.2) возникает кризис теплообмена. При этом резкое ухудшение теплоотдачи обычно устанавливается не сразу на всей площади теплоотдающей поверхности, а на каком-либо небольшом ее элементе, где создается наиболее благоприятная обстановка для образования паровой пленки. Когда тепловой поток задается независимо от условий теплообмена, например при электрическом пли радиационном обогреве поверхности, возникшая в каком-либо месте паровая пленка очень быстро (при низких давлениях почти мгновенно) распространяется по всей поверхности, вызывая покраснение или даже пережог последней. В этом случае явление кризиса теплообмена развивается по пунктирной линии DE. При обогреве поверхности насыщенным паром независимым образом задается температурный напор, т. е. разность температур насыщения греющего пара и кипящей жидкости М [c.164]

В условия однозначности входят физические свойства среды (а, р, р", ц, X, а, г), параметры насыщения (р, tn) температурный напор At (или плотность теплового потока q), ускорение свободного падения g, геометрические размеры системы и (в случае вынужденного движения) скорость жидкости Wq. Как показывает [c.183]

Тепловой поток Q при увеличении температурного напора Ai растет не беспредельно. При некотором значении Ai он достигает максимального или так называемого первого критического значения, а при дальнейшем повышении At начинает уменьшаться. До момента достижения максимального теплового потока режим кипения называют пузырьковым. Для воды при атмосферном давлении величина первого критического теплового потока составляет примерно кр1 = 1,2 10 Вт/м2 соответствующее критическое значение температурного напора Д кр1=25ч-35°С. (Эти величины относятся к условиям кипения воды при свободном движении в большом объеме. Для других условий и других жидкостей величины будут иными.) [c.104]

При увеличении температурного напора (или теплового потока) постепенно начинает развиваться процесс слияния отдельных пузырьков с образованием больших вторичных пузырей и целых паровых столбов . Около поверхности среднее объемное содержание пара возрастает до 60—80%. Однако, как показывают исследования, в очень тонком поверхностном слое у самой стенки по-прежнему преобладает жидкая фаза. Термическое сопротивление этого слоя в основном и определяет интенсивность теплоотдачи при развитом пузырьковом кипении. Эффективная толщина слоя по мере увеличения тепловой нагрузки снижается, что приводит к увеличению интенсивности теплоотдачи. [c.115]

Параметры торможения (заторможенного потока) — основные характеристики набегающего газового потока при исследовании работоспособности тепловой защиты. Энтальпия (или температура) торможения характеризует уровень энергетического воздействия на материал, в частности, энтальпий-ный (температурный) напор в пограничном слое. Давление торможения определяет уровень силового воздействия, а также при заданной форме тела — величину коэффициента теплообмена (см. гл. 2). [c.372]

Коэффициент теплоотдачи аг с достаточной степенью точности определяется по номограмме на рис. 9-12 или подсчитывается по формулам [Л. 7] применительно к полученным при измерениях давлению, температуре и средней для данного пучка скорости пара. Величины тепловых потоков конвективных пучков оценивают следующим образом. Из экспериментального теплового баланса (см. гл. 8) находят полное тепловосприятие исследуемого пакета Q. По фактически замеренным температурам подсчитывают логарифмический температурный напор [c.194]

Как бы интересна ни была проблема температурных измерений при больших скоростях, в нашем изложении основным вопросом является задача об определении коэффициента теплоотдачи а. В свете сказанного, эта задача требует прежде всего установления, какой именно температурный напор является движущей силой теплоотдачи. Очевидно, теплоотдача отсутствует в тех случаях, когда температура стенки равна собственной ее температуре, что и закладывается в определение последней. Теплоотдача возникает тогда, когда температура стенки отличается от собственной температуры. Это отличие может быть реализовано искусственно, если обтекаемый предмет представляет собой источник или сток тепла. В случаях, когда температура стенки Т установлена более низкой, чем собственная температура (например, благодаря охлаждающему действию среды, омывающей стенку с другой стороны), тепловой поток будет направлен от газа к стенке. В противоположных случаях, когда Т Т од, тепловой поток направлен по внешней нормали к стенке. [c.141]

Температура жидкости и температура поверхности растут линейно по длине трубы при примерно постоянном температурном напоре. После достижения на поверхности температуры насыщения (точка В) начинается поверхностное кипение, которое до некоторых пор допускает расчет по формулам однофазного теплообмена. При определенном перегреве а становится частично или всецело зависящим, соответственно эмпирической формуле (6-8), от тепловой нагрузки q, температура же стенки практически перестает меняться. Температура потока продолжает расти вплоть до температуры насыщения (точка С). С этого места температурный напор между поверхностью и потоком сохраняется на некотором протяжении постоянным. [c.171]

Таким образом, следует выбирать величину температурного напора, удовлетворяющую условиям достаточной тепловой экономичности и допустимой затраты металла. При небольших потерях конденсата и соответственно малых размерах испарителей (случай КЭС или ТЭЦ без внешних потерь конденсата) влияние испарителей на тепловую экономичность установки незначительно, почему величину Дг выбирают 15 >25 с, в среднем около 20° С, исходя из удобств и простоты выполнения схемы установки в целом. [c.151]

При увеличении коэффициента теплообмена а направляющая точка приближается к поверхности тела, причем разница между температурами и уменьшается. Это следует из рассмотрения правой части равенства (22) или графиков, приведенных на рис. 8 и 9. Согласно равенству (22) при определенной величине теплового потока на поверхности тела возрастание коэффициента а неизбежно должно сопровождаться уменьшением температурного напора [c.27]

Начальные и и конечные (tJ и Tj) температуры теплоносителей, найденные по формулам (1.144) или из теплового баланса рекуператора, могут быть использованы для расчета коэффициентов теплоотдачи, среднего температурного напора, локальных 11 средней температур поверхностей нагрева только применительно к регенераторам и конвективным рекуператорам. При расчете радиационных рекуператоров необходимо для указанных целей отыскивать расчетные температуры. [c.57]

Характеристики кипения многих жидкостей не соответствуют привычным представлениям о кипении воды. Кривая кипения (зависимость удельной тепловой нагрузки от температурного напора— превышения температуры стенки над температурой насыщения кипящей жидкости), которая приведена на рис. 95, дает представление о трех режимах процесса. Левая восходящая ветвь кривой соответствует пузырьковому кипению, когда пар образуется отдельными пузырьками на неровностях микрошероховатости поверхности. Нисходящая ветвь кривой характеризует переходный режим кипения. Правая плавно восходящая ветвь отвечает пленочному режиму кипения, когда вся поверхность или ее большая часть, составляющая 90—95% поверхности, покрыта паровой пленкой. [c.186]

Для получения требуемой температуры воды на выходе из каждого подогревателя необходимо в его корпусе поддерживать определенное давление греющего пара. Дело в том, что конденсация греющего пара на трубках происходит при температуре насыщения, соответствующей давлению в паровом пространстве. Эта температура конденсации и является тем пределом, до которого можно нагреть воду в обычном поверхностном подогревателе независимо от того, питается он перегретым или насыщенным паром, если не применять специальные меры для использования перегрева пара. Однако вследствие теплового сопротивления на пути передачи тепла от греющего пара к нагреваемой воде (стенки трубок, загрязнения) появляется недогрев воды на 4—6° С по сравнению с температурой насыщения. Разность температур насыщения в паровом объеме и выходящей воды называется температурным напором в подогревателе. Этот напор является основным критерием эффективности работы подогревателя. [c.89]

В процессе пузырькового кипения с увеличением тепловой нагрузки q (или температурного напора At) число центроц парообразования растет [6]. С увеличением давления число центров парообразования также возрастает, меняется отрывной диаметр паровых пузырьков, частота их образования и критический радиус зародыша [1, 4—6.] [c.43]

В определенном смысле накипеобразование можно уподобить процессу гальваностегии. Как при гальваностегии количество и структура металла покрытия — функция плотности тока, концентрации электролита и его температуры, так при накипеобра-зовании количество и структура образующейся накипи — функция величины теплового потока (или температурного напора), концентрации и температуры кипящего рассола. При ядерном кипении в перегретом граничном слое разрушаются сольваты и ионы солей соединяются в кристаллики накипи, которые затем укрупняются и разрастаются. Каждый из этих процессов протекает с определенной скоростью в зависимости от нескольких определяющих факторов. Преобладает тот или другой процесс и соответственно получается та или иная структура накипи (мелко-, средне- или крупнозернистая). Механизм этого процесса еще больше усложняется в связи с изменением химического состава образующейся накипи при изменении концентрации и температуры кипящего рассола морской воды. [c.73]

Автомодельный рост пузырька в перегретой жидкости. В отличие от стационарного испарения или конденсации капли, где теплота фазового перехода подводится или отводится газом, при псЬарепии или конденсации нузырька теплота фазового перехода подводится или отводится жидкостью, имеющей многократно больший коэффициент теплопроводности, чем в газе Xi Xg). При фиксированных температурных напорах это приводит к большим тепловым потокам и большим скоростям фазовых переходов Ts)/al на стенках пузырька по сравнению [c.321]

При возрастании плотности теплового потока или дальнейшем увеличении температурного напора (0 > 0, р) число центров парообразования увеличивается настолько, что наступает момент, когда пузырьки сливаются, образуя у поверхности нагрева сплошной паровой слой, от которого периодически отрываются и всплывают крупные пузыри. Такой режим кнпепия жидкости называется пленочным (область ПЛ). Отвод теплоты от стенки к жидкости в этом режиме кипения осуществляется путем конвективного теплообмена и излучения через паровую пленку. Пленочный режим подразделяется па переходный (ПР), устойчивый пленочный (УПЛ) и теплообмен излучением ТИ). Паровая пленка представляет собой большое термическое сопротивление ввиду своей малой теплопроводности (в 20—40 раз меньше, чем у жидкости), в силу чего теплоотдача от греющей поверхности к жидкости резко ухудш ается, уменьшаясь в десятки раз по сравнению с пузырьковым кипением, а температура стенки при этом значительно возрастает. [c.2]

Постепенный переход пузырькового режима в пленочный, осу ществляемый на участке КВ, практически реализуется при омы вании другой стороны теплопередающей поверхности, на которой происходит кипение, более горячим конденсирующимся паром В этом случае температура поверхности а следовательно, пере грев жидкости определяется давлением конденсирующегося пара и от процесса кипения не зависит. Если при подводе теплоты неза висимой величиной является плотность теплового потока, то рез кий скачок температурного напора происходит по штриховой линии СО. Такой случай практически возможен на радиационных поверх ностях нагрева паровых котлов или при электрическом обогреве Переход пузырькового кипения в пленочное может сопровождаться перегревом и разрушением поверхности нагрева. [c.218]

Целью теплового расчета теплообменного аппарата при его конструировании является определение площади поверхности теплообмена, необходимой для обеспечения заданного теплового потока. При тепловом расчете аппаратов основными расчетными уравнениями являются уравнение теплового баланса (34.1) или (34.2) н уравнение теплопередачи (34.7). Для решения этих уравнений надо определить коэффициент теплопередачи k и сред гелогарифмически11 температурный напор для чего вначале выбирают скорость и направленне движения жидкостей и их распределение в аппарате, тип поверхности теплообмена и затем производят предварительную компановку поверхности теплообмена. [c.416]

Наиболее эффективным и надежным способом интенсификации теплообмена при кипении является применение пористых металлических покрытий. При этом пористая структура образуется либо в результате покрытия поверхности трубы тонкими металлическими сетками, либо нанесением на нее металлического порошка определенной зернистости. При этом образуется пористый слой с разветвленной системой сообщающихся между собой капиллярных каналов, через которые происходят эвакуация пара и подпитка пористой структуры жидкостью, подтекающей сюда под действием сил поверхностного натяжения. Кипение происходит как внутри пористого покрытия, так и на его поверхности. Высокая ннтен-сивность теплообмена свидетельствует о том, что пористая структура создает весьма благоприятные условия для зарождения и роста паровых пузырей. Например, авторы работы [137] указывают, что при кипении н-бутана (р= 1,27-10 Па) на гладкой трубе образование паровых пузырей по всей ее поверхности наблюдалось только при = 35 кВт/м2, а дд трубе с пористым покрытием вся поверхность трубы была занята паровыми пузырями уже при 7=1,5 кВт/м . Эти и многие другие опыты показали, что устойчивое развитое кипение на поверхностях с пористыми покрытиями устанавливается при весьма незначительных температурных напорах (перегревах жидкости). Основной причиной этого является то, что в данном случае поверхности раздела фаз возникают внутри пористого слоя [54, 130, 146]. При выбросе паровой фазы из пористой структуры в последней всегда остаются паровые включения, в которые испаряется тонкая пленка жидкости, обволакивающая стенки капиллярных каналов [54, 130]. В соответствии с моделью автора [14G] испарение микропленки происходит по всей поверхности капиллярного канала, высота которого равна толщине пористого покрытия. Таким образом, элементы пористой структуры сами являются центрами зарождения паровой фазы. Так как диаметр капиллярных каналов (10- —10 м) больше критического диаметра обычного центра парообразования, то испарение пленки в паровые включения или с поверхности капилляра требует значительно меньшего перегрева жидкости. Не менее важное значение имеет и то, что в пористой структуре перегрев поступающей в капилляры жидкости происходит в условиях весьма высокой интенсивности теплообмена. Действительно, при таких малых диаметрах капилляров движение жидкости в них всегда ламинарное. В этом случае значение коэффициента теплоотдачи определяется из условия (ас ) Д = 3,65. При диаметре капилляров 10- —10 м значение а получается равным 5-103—5-Ю Вт/(м2-К). В условиях сильно развитой поверхности пористого слоя только за счет подогрева жидкости можно отводить от стенки весьма большие тепловые потоки. Снижение необходимого перегрева, а также интенсивный подогрев жидкости существенно уменьшают время молчания центров парообразования, что также способствует интенсификации теплообмена на трубах с пористыми структурами. [c.219]

Элементарные тепловые потоки на бесконечно малом элементе поверхности dF, вычисленные через разность локальных температур, dQ = a At dF (рис. 2-2, в), или через разность средних температур, dQ = aAtdF (рис. 2-3), естественно равны друг другу. Отсюда можно указать еще локальную связь коэффициентов теплоотдачи а и а а — а At IAt. Как видно из рис. 2-2, в, средний температурный напор At для некоторой поверхности F, как правило, не равен локальному температурному напору At, в прямоточном теплообменнике он всегда больше локального >Д Вследствие этого коэффициент а (при постоянном коэффициенте а в каком-либо теплообменнике с поверхностью Ft) непрерывно меняется вдоль текущей координаты F (рис. 2-2, в) в соответствии с зависимостью а = а At IAt. В то же время средний для всей поверхности Ft коэффициент ос является, естественно, величиной постоянной для данного теплообменника. Таким образом, для конкретного теплообменника с поверхностью Ft коэффициенты а и o могут быть адновременахэ постоянны коэффициент t — как средний для Ft, а а -—вдоль поверхности F при постоянстве параметров гидродинамического режима. В то же время численно коэффициенты а и а могут сильно отличаться друг от друга. [c.55]

Термический кризис кипения реализуется при такой организации процесса, когда по мере повышения температурного напора ДГ температура стенки, а следовательно, и контактирующей с ней в пристенном слое жидкости достигает предельных значений, характеризуемых неравенством (2). Это осуществляется при независимом задании температуры греющей стенки (граничные условия 1-го рода). В практических приложениях это выполняется при обогреве поверхности нагрева конденсирующимся паром или однофазным потоком жидкости, имеющей высокую температуру. В этих случаях устанавливается так называемое обратное регулирование подвода тепла в соответствии с изменением интенсивности теплоотдачи со стороны кипящей жидкости. Действительно, по мере повышения температурного напора (или тепловой нагрузки) интенсивность парообразования возрастает. При этом возрастает и теплоотдача со стороны кипящей жидкости. Однако при некотором значении температурного напора скопление паро- [c.44]

При плавном увеличении температурного напора коэффициент теилоотдачи после достижения максимума более или менее плавно снижается несмотря на рост А/. При это.м уменьшается и плотность теплового потока. [c.236]

Коэффициент k называется коэффициентом теплопередачи (от одной среды к другой среде, сквозь разделяющую их стенку). Этот коэффициент измеряется в ккал1м -ч-град или в emjM -град. Он имеет чрезвычайно важное значение в прикладных расчетах, определяя отнесенное к одному градусу температурного напора количество теплоты, которое передается в единицу времени от горячей среды к более холодной, считая на единицу поверхности разделяющей их стенки. Поскольку k есть величина, обратная тепловому сопротивлению, ее можно было бы называть тепловой проводимостью цепи среда—платина—среда. Так как общее сопротивление jk превышает любое из своих составляющих, то сам коэффициент теплопередачи k всегда должен быть меньше любого из коэффициентов теплоотдачи а. [c.29]

Итак, признаком, определяющим наличие или отсутствие теплоотдачи в быстродвижущемся потоке, служит температурный напор Тсоб — Тст или Тст — Тсоб (напор считают положительным). Поэтому определять коэффициент теплоотдачи целесообразно путем отнесения тепловой нагрузки поверхности именно к такому температурному напору. [c.141]

По мере увеличения температуры стенки, а следовательно, и ее тепловой нагрузки, перегрев жидкости в пристенном слое увеличивается, в связи с чем равновесный размер пузырьков становится меньше. Таким образом, плотность распределеления одновременно сидящих на стенке пузырей увеличивается, как и густота заполнения жидкостного объема свободно движущимися пузырями. Это приводит к росту суммарной поверхности раздела двух фаз, а следовательно, к интенсификации парообразования. Мощным фактором, действующим в том же направлении, является многоочаговое возмущение пограничного слоя жидкости пузырями. При росте пузыря окружающая его жидкость оттесняется, после же отрыва пузыря менее нагретая жидкость устремляется к месту, где перед тем находился пузырь. Возникают пульсационные движения, которые в районе каждого центра парообразования периодически турбулизируют пристенный слой. Пока температурный напор мал, немногочисленные возмущения от отрывающихся пузырей не оказывают существенного влияния на осредненную во времени интенсивность теплоотдачи, и поэтому коэффициент теплоотдачи к кипящей жидкости может быть определен так, как будто никакого кипения и не происходит. По мере увеличения плотности теплового потока положение решительно изменяется интенсивность теплоотдачи начинает превышать уровень, отвечающий некипящей жидкости. Перемешивание жидкости вблизи поверхности нагрева из-за кипения столь энергично при больших тепловых нагрузках, что коэффициент теплоотдачи может оказаться почти независящим от того, развивается ли кипение в большом объеме или же при наличии вынужденного течения жидкости вдоль стенки. [c.165]

Однако в других отношениях продольное перемешивание материала и среды представляет собой фактор отрицательный, например при организации теплообмена между средой и материалом или прощедении гетерогенных химических реакций. Благодаря продольному перемешиванию снижается среднее значение разности потенциалов, лапример температурного напора при теплообмене, теряется возможность осуществления теплового противотока. [c.214]

Для мелких частиц следует ожидать самых малых эффективных чисел Нуссельта, во много раз меньших минимального кондуктивного Nu = 2. Для них резко ухудшаются интенсивность теплообмена, даже при микропрорывах газа, может быть совсем незаметных визуально и не отмечаемых датчиками, таких, как мелкие пузыри или каналы над газораспределительной решеткой. Ведь из-за огромной удельной поверхностн мелких частиц тепловое равновесие и работа с ничтожным средним температурным напором достигаются уже внутри небольших агрегатов на небольших высотах, меньших тех путей перемешивания — промежутков, через которые будет осуществляться новый приток горячих газов в непрерывную фазу из прерывной. При одинаковых Re отклонение теплообмена мелких частиц в псевдоожижен-ном слое от идеальных условий должно быть сильнее, чем для крупных, и из-за большей величины числа псевдоожижения, поскольку увеличивается доля газа, проходящего в виде прерывной фазы. Действительно самые низкие эффективные числа Нуссельта, во много раз меньшие двух, характерны для псевдоожиженных слоев мелких частиц. [c.297]

Ввиду того что давление в парогенераторе низкого давления со стороны пара первого контура больше, чем со стороны вторичного контура, не исключена возможность попадания радиоактивного пара или его конденсата из первого контура во второй. Поэтому при опреснении морской воды в цикле АЭС в биологическом отношении и экономически наиболее перспективной является схема двухцелевых АЭС [75], согласно которой ДОУ включается между цилиндрами турбин вместо сепаратора. Расчеты показали, что тепловая экономичность АЭС в этом случае не ухудшается при температурных напорах до 8—9°С [75]. Это объясняется тем, что замена сепаратора испарителем, во-первых, снижает потери в турбине от влажности пара, так как влажность вторичного пара испарителя не превышает 0,05—0,07 %, а влажность пара за сепаратором составляет 1—2%, во-вторых, используется перепад давлений в сепараторе. Таким образом, если включить ДОУ между цилиндрами турбин типа К-500-65/1500 вместо второго сепаратора (рс=0,25 МПа) с температурным перепадом, равным 7—8°С, можно получить с одного блока до 50 тыс. м /сут пресной воды, причем тепловая экономичность блока не будет снижена. [c.96]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...