Парогенераторы низкого давления

Начало создания этого типа парогенераторов было положено в СССР проектированием парогенераторов низкого давления и большой мощности (рис. 66). Низкое давление пара в барабане позволяет применять прямые трубы греющих пучков с компенсацией разности удлинений линзовыми компенсаторами. Часть нижних греющих пучков со стороны выхода греющей воды окружена кожухами и образует экономайзерную поверхность. [c.59]

Рис. 66. Парогенератор низкого давления.

Na-катионирование NHi— а-катионирование ТЭС II промышленные парогенераторные установки на органическом топливе с барабанными парогенераторами низкого давления [c.624]

Для парогенераторов производительностью свыше 75 т/ч среднего и высокого давления обычно принимают меньшие температуры уходящих газов, чем для парогенераторов низкого давления. Для парогенераторов низкого давления с хвостовыми поверхностями нагрева температуру уходящих газов рекомендуется принимать не менее следующих значений ( С) [c.59]

Удельная нагрузка топочного объема парогенераторов серии составляет 500—680 кВт/м . Расчетная температура продуктов сгорания на выходе из топки у парогенераторов с давлением 3,92 МПа составляет 1180—1250 °С, а у парогенераторов низкого давления 1130—1250 °С. [c.219]

Для парогенераторов низкого давления с хвостовыми поверхностями нагрева температуру входящих газов рекомендуется принимать не менее следующих значений (°С) [c.53]

Экономическое значение этих способов очень велико не только для малой, но и для большой теплоэнергетики. В народном хозяйстве страны находятся в эксплуатации более 200 тысяч парогенераторов низкого давления, которые потребляют не менее 46% всего топлива, расходуемого в энергетике. Таким образом, снижение удельных расходов топлива в парогенераторах и повышение их эффективности имеют важное народнохозяйственное значение. Необходимо учесть, что многие парогенераторы низкого давления питаются необработанной водой я загрязняются накипью толщиной до 5—10 мм, перерасход же топлива только при толщине накипи до 1 мм составляет от 1,5 до 3,0%. [c.3]

ПАРОГЕНЕРАТОРЫ НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯ [c.125]

Вакуумные деаэраторы применяются для деаэрации подпиточной воды тепловых сетей и сетей горячего водоснабжения, а также питательной воды парогенераторов низкого давления и малой мощности. Вакуумная деаэрация питательной воды парогенераторов применя-7 195 [c.195]

Деаэраторы с давлением ниже атмосферного, т. е. вакуумные, применяют преимущественно в тех случаях, когда требуется избежать нагрева воды до 100 °С и выше для парогенераторов низкого давления, в системах горячего водоснабжения и др. В качестве вакуумного деаэратора на электростанциях могут быть использованы конденсаторы турбин, где вакуум составляет 95—97%. Такие схемы имеют некоторое применение на конденсационных электростанциях, где добавочная химически обработанная вода подается в конденсаторы турбин для предварительной деаэрации. [c.145]

Развитие серии по производительности осуществляется за счет ширины котельной ячейки. Так, например, в парогенераторах производительностью 50 и 75 т/ч топочная камера разделена на два отдельно транспортируемых блока. Для всех парогенераторов серии отметка барабана одинакова и составляет 13 500 мм. Парогенераторы на давление 3,92 МПа отличаются толщиной стенки барабана, которая равна 36 мм против 20 мм для парогенераторов низкого давления. Кроме того, парогенераторы давлением 3,92 МПа имеют во втором опускном газоходе две ступени пароперегревателя вместо испарительных ширм, установленных в парогенераторах низкого давления. [c.202]

Ркс. 1.10. Принципиальная тепловая схема ПГУ-1100 с ВПГ-2650 с сжиганием твердого топлива в псевдоожиженном слое /—сушилка i —циклоны 3—высоконапорный парогенератор с псевдоожиженным слоем 4—циркуляционный насос 5—паровая турбина мощностью 800 МВт 5—конденсатор 7—конденсаторный насос 8—подогреватель низкого давления 9—питательный насос 10—деаэратор И— экономайзер 12—газовая турбина 13—компрессор 14—паровая турбина с противодавлением для привода дожимающего компрессора 15—дожимающий компрессор [c.22]

Инженеры и исследователи сталкиваются с задачами, связанными с движением двухфазных систем в проточной части низкого давления обычных конденсационных паровых турбин и в проточной части турбин атомных электростанций, работающих на насы-щенно.м паре, в парогенераторах и атомных реакторах, в различных теплообменных аппаратах. [c.6]

Парогенераторы ВТ используют при низком давлении для выработки насыщенного пара циркуляция теплоносителя — многократная естественная, топки — камерные для сжигания газа и мазута. [c.280]

Первый контур АЭС с реактором БН-600 (см. рис. 9.10) расположен в корпусе реактора 1 (рис. 9.13) и включает активную зону 2, циркуляционный насос 5, теплообменник 4 первого контура. Все элементы первого контура расположены под уровнем натрия 3, отделенного от крышки корпуса слоем газа. Здесь применена интегральная компоновка, которая отличается от петлевой, когда насос и теплообменник первого контура расположены вне корпуса реактора. В реакторе БН-600 имеется три петли первого контура. Второй контур АЭС образован теплообменником 4, циркуляционным насосом б и парогенератором 7. Давление теплоносителя второго контура (натрия) несколько больше, чем первого, что препятствует утечке радиоактивного натрия из первого контура во второй. Теплоноситель второго контура передает теплоту активной зоны рабочему телу третьего контура — воде и водяному пару. В третьем контуре используется паротурбинная установка с промежуточным перегревом пара между частями высокого 8 и низкого 9 давления. Конденсатно-питательный тракт 10 имеет традиционную для таких установок схему. Применение трехконтурных [c.348]

Если вся масса жидкости, поступающей в трубу парогенератора, прогревается до температуры насыщения, то по ходу потока значение коэффициента теплоотдачи (как и при кипении в большом объеме) меняется от значения, устанавливающегося при заданной скорости в однофазной среде, до значения при развитом пузырьковом, кипении насыщенной жидкости. Закономерность изменения коэффициента теплоотдачи ino длине парогенератора а=[ х) для данной жидкости при фиксированном давлении зависит от соотношения между скоростью. парообразования /(гр"), скоростью циркуляции Wo и недогревом жидкости на входе в трубу. А ед. Наиболее простой вид функции а от х наблюдается при высоких давлениях, когда изменение температуры насыщения по ходу потока пренебрежимо мало. При низких давлениях суммар ное сопротивление, обусловленное трением и ускорением смеси, при определенных соотношениях режимных параметров оказывается соизмеримым с абсолютным давлением в системе. При этом температура насыщения по ходу потока заметно. понижается, в связи с чем закон изменения t T, а следовательно, и коэффициента теплоотдачи а по длине трубы может существенно отличаться от зависимостей t T=f(x) и a=f x), устанавливающихся, при высоких давлениях. Обеднение теплоотдающей поверхности активными зародышами паровой фазы при понижении давления также влияет на вид функции ter от х. В этих условиях влияние скорости оказывается более значительным и переход от области конвективного теплообмена в однофазном потоке к области развитого поверхностного кипения происходит на участке трубы большей длины. [c.261]

Отмеченные особенности в характере распределения t j и а по длине трубы парогенератора отражают всю сложность взаимного влияния отдельных факторов на процесс теплообмена при поверхностном кипении. Действительно, при понижении давления усиливается относительное влияние конвекции в однофазной среде и ослабляется влияние механизма переноса теплоты непосредственно В форме теплоты испарения. Поэтому при низких давлениях влияние скорости на интенсивность теплообмена оказывается более значительным. В этих условиях вследствие роста истинной скорости жидкой фазы, обусловленного повышением паросодержания потока, интенсивность теплоотдачи по длине трубы возрастает, что сопровождается понижением температуры стенки. При понижении температуры стенки уменьшается число активных зародышей паровой фазы и это приводит к ослаблению влияния механизма переноса, обусловленного про цессом парообразования. В то же время вследствие прогрева основной массы жидкости по ходу потока увеличивается толщина пристенного двухфазного слоя и, следовательно, улучшаются условия для роста паровых пузырей. По-видимому, при переходе от области конвективного теплообмена в [c.264]

В настоящее время в химической технологии применяются парогенераторы низкого давления до 2,06 МПа для выработки технологического пара — в основном двухбарабанные вертикально-водотрубные котлы без экранов (ДКВ) и с экранами (ДКВР) и среднего давления 3,93 МПа для выработки технологического и энергетического пара — в основном парогенератор типа БМ-35-РФ. [c.285]

Это уравнение получило широкое распространение. Между тем опыт эксплуатации парогенераторов низкого давления (работающих в условиях, когда распределение паровых потоков под листом неравномерно) показал, что рассчитанные таким образом дырчатые листы (когда Ш" сравнительно не намного больше все же не обеспечивают равномерной загрузки зеркала испарения. Приведенный выше вывод основывается на двух существенных допущениях. Прежде всего следует отметить, что уравнение (3.16) получено для условий, когда изменение радиуса растущего пузыря во времени dRIdx постоянно (т = 0). Абсолютные скорости перемещения пузыря непосредственно после того, как он образовался, и в конце процесса роста вряд ли одни и те же. Однако при всех положительных значениях т, когда т О, значение скорости wmm увеличивается [см. уравнение (3.15)]. Опыт показывает, что (по крайней мере при низких давлениях) скорость, при которой обеспечивается устойчивость паровой подушки, должна быть выше рассчитанной по уравнению (3.16). Из этого следует, что для определения скорости Ш"мш1, обеспечивающей устойчивую паровую подушку под листом, такое допущение возможно. [c.87]

Ввиду того что давление в парогенераторе низкого давления со стороны пара первого контура больше, чем со стороны вторичного контура, не исключена возможность попадания радиоактивного пара или его конденсата из первого контура во второй. Поэтому при опреснении морской воды в цикле АЭС в биологическом отношении и экономически наиболее перспективной является схема двухцелевых АЭС [75], согласно которой ДОУ включается между цилиндрами турбин вместо сепаратора. Расчеты показали, что тепловая экономичность АЭС в этом случае не ухудшается при температурных напорах до 8—9°С [75]. Это объясняется тем, что замена сепаратора испарителем, во-первых, снижает потери в турбине от влажности пара, так как влажность вторичного пара испарителя не превышает 0,05—0,07 %, а влажность пара за сепаратором составляет 1—2%, во-вторых, используется перепад давлений в сепараторе. Таким образом, если включить ДОУ между цилиндрами турбин типа К-500-65/1500 вместо второго сепаратора (рс=0,25 МПа) с температурным перепадом, равным 7—8°С, можно получить с одного блока до 50 тыс. м /сут пресной воды, причем тепловая экономичность блока не будет снижена. [c.96]

В парогенераторах низкого давления в опускном газоходе установлены испарительные ширмы и однопетлевой пароперегреватель. Ширмы выполнены из труб диаметром 38x3 мм с шагом в поперечном направлении S] = 150 мм и включены в контур естественной циркуляции. [c.219]

Для промышленных котлов, как правило, применяются конвективные пароперегреватели, расположенные после фестона или первого конвективного пучка труб поверхности нагрева, для получения пара с температурой до 450 С. Парогенераторы низкого давления обычно вырабатывают пар с перегревом около 250 °С и не имеют регулятора перегрева. Котлы давлением 3,92 МПа вырабатывают пар с температурой около 450 °С и имеют поверхностные или впрыскивающие пароохладители, установленные врассечку. В соответствии с этим ниже рассматривается последовательность расчета пароперегревателей, показанных на рис. 8-16. [c.267]

Инертный газ, сжатый в компрессоре К и предварительно нагретый в теплообменнике РЗ гелий — гелий , поступает в теплообменник Т1 продукты сгорания — гелий , где происходит его термическая ионизация. Затем, пройдя непосредственно МГД-генератор МГДЗ, работающий по замкнутой схеме, диффузор ДЗ, регенератор РЗ гелий — гелий , парогенератор низкого давления ПГ2 и охладитель Ох, инертный газ вновь поступает в компрессор К. [c.283]

Все эти примеси в разной степени оказывают влияние на работу парогенератора, некоторые загрязняют выдаваемый пар, другие усиливают коррозионные процессы или образуют на внутренней поверхности нагрева более или менее плотные отложения (накипь). Загрязнение пара может быть обусловлено уносом мелких брызг котловой воды, содержащих все вещества, растворенные в этой воде, или переходом в пар некоторых соединений, растворимость которых в паре достаточно велика. К таким веществам, как уже было сказано, относятся кремнекислота и некоторые соединения натрия (NaOH, Na l). Загрязнение пара вследствие растворения в нем различных соединений присуще только парогенераторам высокого давления, так как при давлении ниже 60 кгс1см растворимость в водяном паре перечисленных веществ весьма мала. Поэтому в парогенераторах низкого давления главнейшей причиной загрязнения пара обычно является унос брызг котловой воды. Если обозначить влажность пара, т. е. весовую долю содержащейся в нем котловой воды, через К, то между концентрацией примесей в котловой воде Ск.в и в паре может быть [c.171]

Наиболее целесообразным видом использования продувочной воды является продувка парогенераторов высокого давления в парогенераторы низкого давления или в испарители-паропреобразо-ватели при обязательной подаче продувочной воды в систему до сепарационных устройств, чтобы выделившийся из продувочной [c.225]

Расчетные нормы даны для неэкранированных парогенераторов низкого давления до 14 кгс/см без пароперегревателей, отапливаемых твердым топливом при слоевом сжигании или доменным газом, доступных для механической очистки от отложений при плановых остановках не реже 1 раза в 3 месяца при внутрикотловой обработке NaOH, Naa Oa, МазР04 (нормы МОНТОЭП). [c.336]

В парогенераторах низкого давления в опускном газоходе установлены испарительные ширмы и однопетлевой пароперегреватель. Ширмы выполнены из труб диаметром 38x3 мм [c.202]

Для промышленных парогенераторов, как правило, применяются конвективные пароперегреватели, расположенные после фестона или первого конвективного пучка труб поверхности нагрева, для получения пара с температурой до 450° С. Парогенераторы низкого давления обычно вырабатывают пар с перегревом около 250° С и не имеют регулятора перегрева. Парогене- [c.246]

Вертикально-водотрубные парогенераторы. Паропроизводительность вертикально-водотрубных парогенераторов низкого давления (1,3 МПа) выше, чем для цилиндрических. Распространенными парогенераторами этой группы являются котлы ДКВ (рис. 57). Реконструированные парогенераторы ДКВР имеют меньшую длину верхнего барабана. Парогенератор состоит из барабанов (верхнего 1 и нижнего 3), соединенных кипятильными трубами 2 и топки 4. Котлы ДКВР выполнены без пароперегревателя или с пароперегревателем, расположенным в первом газоходе. Продукты сгорания из топки через окно 5 поступают в камеру 6 догорания, а затем проходят в газоходы 7. Циркуляция воды в парогенераторах ДКВР естественная. Из верхнего барабана по опускным трубам вода поступает в нижний барабан и нижние [c.117]

Одноступенчатое или двухступенчатое натрий-катионирование (фиг. 66, а) является наиболее простой и дешевой схемой возмещения потерь пара и конденсата иа тепловых электростанциях с барабанными парогенераторами низкого давления, а также доумягчения природных вод с повышенной карбонатной жесткостью. Однако, поскольку при натрий-катионироваиии величина щелочности исходной воды не изменяется, применение этой схемы возможно, если [c.154]

На рис. 9.4,а представлена схема простейщей пароэжекторной установки, работающей следующим образом. Водяной пар низкого давления рг поступает из испарителя, находящегося в охлажденном объеме /, в смесительную камеру парового эжектора 2. В эту же камеру подается рабочий пар более высокого давления Рь получаемый в парогенераторе 3. Рабочий пар, проходя через сопло эжектора, расширяется и разгоняется до большой скорости. Струя смеси паров поступает в диффузор эжектора, где ее кинетическая энергия преобразуется в потенциальную энергию давления. Смесь паров [c.225]

Турбинные установки с электропередачами обычно выполняют однокорпусными, а турбозубчатые агрегаты — двухкорпусными, встречаются также турбозубчатые агрегаты из трех и более корпусов. В двухкорпусном агрегате пар из парогенератора поступает в турбину высокого давления (ТВД), из нее — в турбину низкого давления (ТНД), затем направляется в конденсатор. В трехкорпусном агрегате между ТВД и ТНД расположена промежуточная турбина среднего давления (ТСД). Пар поступает из ТВД в ТСД либо непосредственно, либо после промежуточного перегрева и уходит из нее в ТНД. В настоящее время ТСД часто располагают в одном корпусе с ТВД (например, ГТЗА танкера Крым ТС-3). [c.16]

S —цилиндр низкого давления турбины /О — конденсатор // и /3 — конденсаторные насосы /2—100%-иая конденсатоочнстка /4— группа регенеративных подогревателей низкого давления (ПИД) /5 — деаэратор —питательный насос /7 —группа регенеративных подогревателей высокого давления (ПВД) /в —подача питательной воды в парогенератор /Я — главный циркуляционный насос [c.47]

Кроме того, рассматриваются разные варианты промежуточного перегрева пара. Для БН-600 он осуществляется в пределах парогенератора до температуры свежего пара, как на обычных ТЭС. Поэтому оказалось возможным применить серийные паровые турбины перегретого пара. Однако опыт эксплуатации показал, что при такой организации промежуточного перегрева осложняются режимы останова и особенно пуска установки — могут возникнуть тепловые удары при поступлении холодного пара из ЦВД в промежуточный пароперегреватель. Для энергоблоков с реакторами БН возможны варианты выполнения промежуточного перегрева пара, повышающие надежность работы, но снижающие температуру перегрева пара перед ЦСД по сравнению с температурой свежего пара. Так как для серийных турбин ТЭС обе эти температуры равны, то потребуются некоторые изменения в конструкции цилиндров среднего, а возможно, и низкого давлений. Для АЭС с натриевым теплоносителем возможно также использование парогенераторов сверхкритическнх параметров. [c.87]

J — гидроаккумуляторы i — парогенераторы Л —главные циркуляционные насосы 4 — линия подвода азота 5 — линия отвода азота 6— линии заполнения и опорожнения гнд-роаккумуляторов 7 — пол герме1Ичной части здания реактора — баки аварийного запаса раствора борной кислоты S — промежуточный контур охлаждения /О —линия охлаждающей технической воды II, 14, У6 — насосы аварийного охлаждения низкого давления 12, 13, — насосы аварийного охлаждения высокого давления У7 — теплообменники охлаждения теплоносителя [c.108]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...