Напор тепловой

Используя полученные графики и другие результаты обработки опыта, определить а) как влияет схема включения теплообменного аппарата на величину среднего температурного напора б) как влияет изменение расхода теплоносителя на значения коэффициента теплопередачи, температурного напора, тепловой эффективности [c.163]

При увеличении температурного напора тепловой поток проходит через максимум (рис. 13-4). Максимуму теплообмена предшествует конвективная область 1, соответствующая малым перегревам жидкости,, и область развитого кипения 3. Между ними находится область неустойчивого кипения 2. Она характеризуется малой плотностью центров парообразования. [c.301]

Условия (2-48) и (2-49) обеспечивают подобие процессов сво- бодной конвекции, т. е. подобие полей температурных напоров, тепловых потоков и скоростей в геометрически подобных системах. При выполнении этих условий определяемый критерий — критерий [c.54]

Условия (2-48) и (2-49) обеспечивают подобие процессов свободной конвекции, т. е. подобие полей температурных напоров, тепловых потоков и скоростей в геометрически подобных системах. При выполнении этих условий определяемое число, подобия — число Нуссельта Nu — также оказывается одним и тем же в таких системах [c.58]

Из выражения (3.86) видно, что при постоянных теплофизических свойствах рабочей жидкости, скорости вращения и температурном напоре тепловой поток, передаваемый ЦТТ, зависит от соотношения геометрических параметров RJH и [c.112]

Высота зон зависит от многих факторов, например высоты кажущегося уровня, давления в испарительной камере, температурного напора, теплового потока и т. д. [c.157]

Гидродинамика двухфазного потока и теплоотдача в этом случае целиком определяются температурным напором (тепловым потоком), давлением и физическими свойствами кипящей жидкости. Форма, геометрические размеры, а также расположение погруженных поверхностей теплообмена в пространстве практически не оказывают влияния на теплоотдачу, поскольку при кипении в большом объеме имеют место условия для беспрепятственного удаления пузырьков пара с поверхности теплообмена. [c.232]

Тепловой или температурный напор. Тепловой напор возникает вследствие разности удельных весов холодного наружного и теплого внутреннего воздуха. Он определяется разностью весов в килограммах двух воздушных столбов разной температуры, имеющих основание, равное 1 а высоту — равную высоте здания или его обособленной по высоте зоны, и выражается в или, что то же, в миллиметрах водяного столба. [c.222]

При неизотермическом течении маловязких жидкостей (например, воды) даже при небольших температурных напорах тепловая конвекция может существенно влиять на сопротивление, и в этом случае 9 [c.35]

Расчет теплового потока при теплообмене обычно осуществляется с использованием коэффициента теплопередачи и среднелогарифмической разности температур. Для более точного определения теплового потока в КУ необходимо дополнительно учитывать локальную разность температур в конкретной поверхности нагрева. Для этого каждую из поверхностей делят на многочисленные участки как с газовой, так и с пароводяной стороны. На рис. 8.31, а показаны участки охлаждения дымовых газов в пароперегревателе КУ (I—IV) и паровые участки (/—16), а на рис. 8.31, б — изменение температурного напора. Тепловой поток рассчитан для всех локальных участков. Площадь поверхности нагрева, определенная после суммирования данных, на 10 % мень-ще, чем площадь поверхности, рассчитанная обычным способом. Представляет интерес дальнейшее повышение точности расчета при каждом дополнительном щаге, если отдельные секции по газовой стороне разделить еще и параллельно направлению потока газов (рис. 8.32). Как видно из рисунка, дополнительное разделение потока по вертикали (А, В, С, D) приводит к определенному уточнению расчетных данных и возможности более полно учесть значение температуры газов. [c.315]

С уменьшением температурного напора тепловая экономичность турбоустановки возрастает, так как при одинаковом подогреве воды давление пара в отборах снижается и увеличивается работа, совершаемая им в турбине. Однако при этом возрастают поверхность нагрева, расход металла на подогреватели [c.87]

В соответствии с уравнением (5.3) первого закона термодинамики, количество теплоты, отдаваемой потоком газов в теплообменнике, равно разности энтальпий газов до и после теплообменника (изменением скоростного напора можно пренебречь, а техническая работа не совершается). Поэтому основой тепловых расчетов топливоиспользующих устройств является энтальпия продуктов сгорания, которую принято рассчитывать на единицу количества топлива, из которого получились эти продукты , т, е. [c.128]

Во всех исследованиях обнаружено, что тепловая стабилизация дисперсного потока по сравнению с чисто газовым потоком затягивается. Это является следствием более длительного выравнивания температурного градиента и температурного напора. Можно [c.235]

Какой температурный напор At=ts—t необходимо обеспечить, чтобы при пленочной конденсации сухого насыщенного водяного пара на поверхности горизонтальной трубы диаметром d= = 34 мм плотность теплового потока была <7 = 5,8-10 Вт/м . Давление пара р=1-10 Па. [c.160]

Определим значения двух тепловых потоков, отнесенных к 1 м трубки, от внутренней поверхности трубки к воде qn. Вт/м) — проходящего через стенку трубки qi , Вт/м) и передаваемого от конденсирующего пара к поверхности трубки (дга, Вт/м), — в зависимости от соответствующих температурных напоров A[c.161]

Для нахождения зависимости теплового потока от суммарного температурного напора Д = а—/ж1 просуммируем три найденные зависимости. Результирующая кривая qi= на рис. 8-3 выделена более жирной линией. [c.163]

Отложив по оси абсцисс заданное значение общего температурного напора <ж1= 126,1—40=86,Г С и проведя вертикаль до пересечения с кривой на оси ординат находим искомое значение теплового потока (рис. 8-3) <7 = 12 600 Вт/м. [c.163]

Количество теплоты, которое передается теплопроводностью через плоскую стенку, прямо пропорционально коэффициенту теплопроводности стенки I, ее площади F, промежутку времени т, разности температур на наружных поверхностях стенки (/ст — ст) и обратно пропорционально толщине стенки 6. Тепловой поток зависит не от абсолютного значения температур, а от их разности /ст — t T = АЛ называемой температурным напором. [c.359]

Коэффициент теплоотдачи в условиях свободного движения в большом объеме зависит от физических свойств жидкости, температурного напора и давления. На рис. 28-1 показан график измене-, ns 3 ния коэффициента теплоотдачи воды при кипении и зависимость плотности теплового потока от [c.451]

Коэффициент теплопередачи к — физическая величина, характеризующая интенсивность теплопередачи и равная отношению плотности теплового потока на опенке (поверхности раздела) к температурному напору между теплоносителями. [c.96]

Чтобы уравнение подобия давало возможность правильно оценивать коэффициент теплоотдачи при больших температурных напорах и при различном направлении теплового потока, необходимо ввести в это уравнение член, который учитывал бы диапазон и характер изменения физических параметров теплоносителя. [c.314]

На рис. 12.3 изображена типичная зависимость коэффициента теплоотдачи и тепловой нагрузки (плотности теплового потока) от температурного напора At = При небольших темпе- [c.407]

В области перехода пузырькового кипения в пленочное зависимость q = f (М) имеет максимум. Режим, отвечающий максимальному значению тепловой нагрузки, называют критическим. Критические величины температурного напора, коэффициента теплоотдачи и тепловой нагрузки зависят от природы жидкости и давления, под которым жидкость находится. Например, для воды при атмосферном давлении А/ р = 25°, а р = 5,8 10 вт1(м град) и <7кр = 1,45 10 вт/м , т. е. при этих условиях тепловой поток больше, чем в начале развитого пузырькового кипения, в 250 раз. [c.408]

Переход от пузырькового кипения к пленочному сопровождается резким увеличением температуры поверхности нагрева и уменьшением теплового потока и может привести к аварии. Поэтому для получения высокой интенсивности теплообмена в эксплуатации желательно реализовать температурные напоры несколько меньше критических, но близкие к ним. [c.408]

В газодинамике доказывается, что подвод теплоты к газу, движущемуся по каналу постоянного сечения, сопровождается уменьшением давления газа, а отвод теплоты, наоборот, — повышением давления. Уменьшение давления газа, обусловленное его подогревом, представляет собой тепловое сопротивление. При охлаждении газа тепловое сопротивление отрицательно, т. е. оно уменьшает об-ш,ее сопротивление теплообменника. Тепловое сопротивление можно подсчитать как удвоенную разность скоростных напоров в конце и в начале канала [c.462]

Полный напор в любом сечении струйки вязкой жидкости определяется теми же составляющими, что и для невязкой жидкости. Однако значение полного напора в сечениях будет разное, так как часть энергии в вязкой жидкости расходуется на преодоление гидравлических сопротивлений (трение частиц друг о друга, о стенки). При этом часть гидравлической энергии преобразуется в тепловую или механическую (колебание трубопровода) и рассеивается во внешнюю среду. Следовательно, напор в сечении II—II (рис. 4.4) будет меньше, чем в сечении I—I на величину потерь напора. Последние определяются как разность полных напоров в соответствующих сечениях [c.54]

Первое предположение означает, что не учитывается поверхностное натяжение и силы инерции в жидкости. Оно оправдано, если радиус пузырька R существенно больше критического радиуса зародыша Rt, а скорость и ускорение радиального движения слоев жидкости на поверхности умеренные. Температура пара в пузырьке равна температуре насыщения Т (р ) при давлении системы. Ту же температуру имеет жидкость на границе пузырька. Поток тепловой энергии к границе пузырька, обусловленный температурным напором доо - Т , определяет интенсивность испарения жидкости внутрь пузырька. Ввиду постоянной плотности пара в пузырьке движение пара в нем отсутствует, а интенсивность испарения как и в динамической схеме роста, оказывается в соответствии [c.250]

Из всех рассмотренных выше режимов теплообмена практически наиболее важным является пузырьковое кипение. Будучи во многих случаях неотъемлемой частью различных технологий, пузырьковое кипение вместе с тем часто оказывается вне конкуренции как способ охлаждения твердых поверхностей, подверженных высокоинтенсивным тепловым воздействиям (элементы конструкций установок термоядерного синтеза, мощные лазеры, физические мишени и т.д.). Очень сильная зависимость плотности теплового потока от перегрева стенки позволяет отводить потоки энергии огромной плотности при относительно небольших температурных напорах (АТ = - Т )- Ограничением здесь выступает кризис пузырькового кипения, который в свою очередь может быть отодвинут в область весьма высоких плотностей тепловых потоков путем повышения скорости вынужденного движения и недогрева жидкости до температуры насыщения (см. 8.4). [c.347]

В ряде отраслей техники режимы работы испарителей характеризуются чрезвычайно низкими температурными напорами и соответственно очень малыми плотностями теплового потока. Это относится к конденсаторам-испарителям воздухоразделительных установок, к испарителям, работающим в холодильной промышленности, и др. В испарителях, работающих в составе холодильных машин, повышение температурного напора связано с ухудшением энергетических показателей холодильной установки в целом. Например, Б установках каскадного типа снижение перепада температур с 5—7 до 2—3°С приводит к уменьшению энергозатрат при той же поверхности теплообмена на 10—15% 1137]. Однако при таких низких температурных напорах тепловой поток к хладагенту передается в условиях неразвитого кипения, поэтому коэффициент теплоотдачи к нему нередко оказывается ниже значения а со стороны горячего теплоносителя. Это приводит к очень большим габаритам теплообменных аппаратов и к неудотвлетворительным их весовым характеристикам. Так, масса кожухотрубных фреоновых испарителей обычно составляет 30—40% массы металла всей холодильной машины. Стремление уменьшить габариты испарителей, снизить расход металла (особенно дорогостоящих цветных металлов) на их изготовление заставило ученых искать возможности интенсификации теплообмена при кипении и способы достижения устойчивого развитого кипения при весьма малых температурных напорах. [c.218]

В процессе проектирования с учетом сейсмостойкости оборудования АЭС из-за высоких требований, предъявляемых к их надежности и безопасной эксплуатации, необходимо учитывать различные комбинации одновременно действующих на оборудование сейсмических и эксплуатационных, включая аварийные, воздействий (см. 3, гл. 3). При этом, помимо кинематического возбуждения, заданного в виде акселерограмм йДг), учитываются и действующие на оборудование динамические эксплуатационные нагрузки, обусловленные тепловыми и гидравлическими ударами в контуре, вибрацией вследствие взаимодействия с потоком теплоносителя. Эти нагрузки могут быть представлены в виде функций F (t) — изменения во времени давления, скоростного напора, теплового воздействия и реакции опор. Вибрации в контуре могут вызвать и пульсации плотности потока теплоносителя в двухфазном состоянии. [c.185]

Опыты С изооктаном проводились на трубах трех диаметров (3 5, 91 и 11,5 мм) при давлениях до 10 ата. На рис. 9 показаны данные, полученные при давлении 5 ата на трубых двух диаметров. Можно заметить, что при малых температурных напорах (тепловых нагрузках) коэ( )фициент теплоотдачи выше для трубы меньшего диаметра. Аналогичное положение наблюдается и при сравнении результатов, изображенных на рис. 9, с данными, полученными на трубе диаметром 3 мм. Однако при больших тепловых потоках опытные точки для труб различных диаметров совмещаются и влияние диаметра не замечается. [c.134]

Тепловой поток q при увеличении температурного напора растет до определенного максимального значения — первого критического значения q-Ay (рис. 1.4). Затем при дальнейщем росте температурного напора тепловой поток уменьшается. До момента достижения kpi режим кипения называют пузырьковым (рис. 1.3,а). [c.10]

На рис. 2-28 полученные результаты Представлены вместе с опытными данными по теплоотдаче при кипении на гладкой горизонтальной поверхности. Видно, что при больших температурных напорах имеется хорошее согласие с формулой Розенау, однако при малых температурных напорах тепловой поток на пористой поверхности значительно выше, чем на гладкой. Аналогичный эффект наблюдался и другими исследователями, например Корменом и Уэлметом [2-29]. При больших значениях АГ кривые пересекаются, что, возможно, связано с возрастающими трудностями удаления пара от теплоотдающей поверхности. [c.60]

Напор теплово/й 99 Направляющие ползуна 119 Напряжение истинное 12, 13 текучести 27. 99 термическое 99 Нагрев индукционный 108 заготовок этапы 99. 100 продолжительность 5, 103, 107 Нап>еватель индукционный коэффици ент полезного действия 110. 111 [c.155]

Исследования локального коэффициента теплоотдачи прово-. лились в трех плоскостях в горизонтальной — пр налитеи шести точек контакта с шарами-имитаторами в вертикальной — при наличии четырех точек касания (две в нижней чаепр и- две-в горизонтальной плоскости) и во второй вертикальнсир плоскости, расположенной под углом 90 к первой, где имелись только две точки касания, расположенные в лобовой части электрокалориметра. Специальным фиксатором шар поворачивался в горизонтальной либо вер габ льной плоскостях с интервалом через 7°30 по центральному углу. Тепловой поток в столбике подсчитывался по измеренным термопарами температурам в двух сечениях по высоте столбика, а локальный коэффициент — по тепловому потоку и температурному напору между поверхностью и газом на расстоянии 10 мм от поверхности. [c.83]

Ре сл = 4 000 с учетом влияния гсл/ ст- Такое влияние симплекса LjDt на теплообмен следует объяснить процессом тепловой стабилизации движущегося слоя. Вследствие сравнительно низкой эффективной теплопроводности сыпучей среды вначале все падение температуры происходит в пристенной зоне. Повтому снижение температурного напора происходит медленнее, чем температурного градиента асл заметно падает по ходу слоя. Этот процесс протекает до момента стабилизации температурного поля, граница которого пока не установлена, хотя диапазон исследованных L/D = 42,5- 276. Подчеркнем, что длина участка тепловой стабилизации всегда значительно превышает длину участка стабилизации скорости слоя ( 9-6). Это должно свидетельствовать о существенной неэквивалентности температурных и скоростных полей в движущемся слое. [c.340]

От направления теплового потока и температурного напора коэффнциеит теплоотдачи жидких металлов не зависит. Формула (27-24) применима для чистых поверхностей и герметичных контуров нагрева, заполненных нейтральным газом. [c.437]

Автомодельный рост пузырька в перегретой жидкости. В отличие от стационарного испарения или конденсации капли, где теплота фазового перехода подводится или отводится газом, при псЬарепии или конденсации нузырька теплота фазового перехода подводится или отводится жидкостью, имеющей многократно больший коэффициент теплопроводности, чем в газе Xi Xg). При фиксированных температурных напорах это приводит к большим тепловым потокам и большим скоростям фазовых переходов Ts)/al на стенках пузырька по сравнению [c.321]

При возрастании плотности теплового потока или дальнейшем увеличении температурного напора (0 > 0, р) число центров парообразования увеличивается настолько, что наступает момент, когда пузырьки сливаются, образуя у поверхности нагрева сплошной паровой слой, от которого периодически отрываются и всплывают крупные пузыри. Такой режим кнпепия жидкости называется пленочным (область ПЛ). Отвод теплоты от стенки к жидкости в этом режиме кипения осуществляется путем конвективного теплообмена и излучения через паровую пленку. Пленочный режим подразделяется па переходный (ПР), устойчивый пленочный (УПЛ) и теплообмен излучением ТИ). Паровая пленка представляет собой большое термическое сопротивление ввиду своей малой теплопроводности (в 20—40 раз меньше, чем у жидкости), в силу чего теплоотдача от греющей поверхности к жидкости резко ухудш ается, уменьшаясь в десятки раз по сравнению с пузырьковым кипением, а температура стенки при этом значительно возрастает. [c.2]

Смотреть страницы где упоминается термин Напор тепловой : [c.152] [c.233] [c.377] [c.264] [c.219] [c.46] [c.109] [c.451] [c.160] [c.274] [c.457] [c.29]

Ковочно-штамповочное производство (1987) -- [ c.99 ]

ПОИСК

Влияние неравномерности распределения тепла вдоль трубы. Влияние нивелирного и скоростного напоров

Напор

Тепловой баланс гидросистемы обусловленное потерями напора

Тепловой или температурный напор

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...