Теплообменник прямоточные

В зависилюсти от направления движения обоих теплоносителей различают три вида теплообменников прямоточные (рис. 37, а), в которых горячий и холодный теплоносители протекают параллельно в одном направлении противоточные (рис. 37, б), в которых горячий и холодный теплоносители протекают параллельно, но в противоположных направлениях с перекрестным током (рис. 37, в), в которых теплоносители движутся во взаимно перпендикулярных плоскостях. [c.93]

В [Л. 212], где рассматриваются двухтрубные теплообменники прямоточного и противоточного типов, результирующая передаточная функция приведена к виду [c.122]

Точно таким же получается выражение для Ш и при других схемах движения теплоносителей, изображенных на рис. 13.6. Обратите внимание, что Д/б и Д/ — это перепады температур между теплоносителями на концах теплообменника. Только в прямоточном теплообменнике значение Д/б всегда равно разности температур теплоносителей на входе, а Д/м — на выходе. В противоточном теплообменнике теплоносители движутся [c.107]

Средняя разность температур при перекрестном токе меньше, чем при противотоке, но больше, чем при прямотоке. При расчете Ш для сложных схем движения теплоносителей вначале определяют А7 в предположении, что теплообменник противоточный, а затем вводят поправки, численное значение которых берут для каждого конкретного случая из справочников [15]. При числе перекрестных ходов более трех, например, для широко распространенных змеевиков теплообменников (рис. 13.8 б) схему движения можно считать чисто противоточной или чисто прямоточной. [c.108]

Толкачев Д. Ф., Исследование конвективного теплообмена в трубчатом теплообменнике при прямоточном прохождении через него запыленного потока и зерновой насадки, Изв. высших учебных заведений, Энергетика , 1966, Л Ь 7. [c.414]

Рекуперативные теплообменники подразделяют в зависимости от направления движения теплоносителей (рис. 15.2). Если теплоносители движутся параллельно в одинаковом направлении, теплообменник называют прямоточным (рис. 15.2, а), при противоположном направлении движения — противоточным (рис. 15.2, б). В теплообменнике с перекрестным током теплоносители движутся во взаимно перпендикулярных направлениях, при этом возможен однократный (рис. 15.2, в) и многократный (рис. 15.2, г) перекрестный ток. Встречаются и более сложные схемы движения теплоносителей (рис. 15.2, due). [c.454]

На рис. 15.3 изображены температурные поля прямоточного (рис. 15.3, а) и противоточного (рис. 15.3, б) теплообменников. Индексами 1 и 2 отмечаются температуры и другие параметры соответственно горячего и холодного теплоносителя. Одним и двумя штрихами отмечаются параметры теплоносителя на входе и выходе из теплообменного аппарата. [c.456]

Сравнение температурных полей прямоточного и противоточного теплообменников показывает, что при противоточной схеме имеется большая возможность изменения температуры теплоносителей в пределах аппарата. Если, например, необходимо нагреть холодный теплоноситель до максимально возможной температуры при заданной начальной температуре горячего теплоносителя /J, то при увеличении поверхности нагрева в прямоточном теплообменнике температура (2 будет приближаться к температуре t i, а в противо-точном — к. [c.456]

Это выражение называется формулой среднелогарифмического температурного напора. Она одинаково пригодна для прямоточного и противоточного теплообменников (величины At и At" обозначены на рис. 15.3). [c.458]

Благодаря большей величине среднего температурного напора рабочая поверхность при противоточной схеме движения жидкостей и прочих равных условиях будет наименьшей. Поэтому, если причины конструктивного характера не ограничивают выбор схемы движения теплоносителей, то предпочтение надо отдать противоточному теплообменнику по сравнению с прямоточным. [c.459]

Для конечной темпера ры холодного теплоносителя в прямоточном теплообменнике расчетная формула имеет вид [c.461]

Напомним, что полученные уравнения динамики теплообмена в противоточном и прямоточном теплообменниках не учитывают накопления теплоты в стенках аппарата. В реальных условиях такое накопление мало влияет на динамику теплообмена, если теплоемкость стенок мала и если достаточно велика интенсивность теплообмена (т. е. велик коэффициент теплопередачи К). [c.10]

Построим математическую модель динамики теплообмена для случая, когда накоплением теплоты в стенках аппарата пренебречь нельзя. Для определенности выберем прямоточный теплообменник. [c.10]

ТЕПЛОПЕРЕДАЧА В ПРЯМОТОЧНОМ ТЕПЛООБМЕННИКЕ ТИПА ТРУБА В ТРУБЕ [c.146]

Укажем некоторые качественные особенности переходного процесса в прямоточном теплообменнике. Поскольку математическая модель не учитывает тепловой емкости стенки, разделяющей потоки, то скачок температуры жидкости от нуля до единицы при = О в первом потоке приведет к мгновенному изменению температуры жидкости во втором потоке, входящей в теплообменник при < = 0. Так как жидкость во втором потоке течет с большей скоростью 0)2, то переходной процесс на выходе объекта начнется в момент времени t = I/W2, когда выйдет из теплообменника жидкость во втором потоке, вошедшая в него в момент времени t = Q. [c.147]

Рассмотрим вместо исходного прямоточного теплообменника идеализированный модельный теплообменник со значениями скоростей потоков w l н W2 и длины I, отличающимися от значений тех же величин в исходном теплообменнике. Положим = О [c.148]

Рис. 4.1 . Профили температуры в потоках прямоточного теплообменника при < W2

Итак, определены характеристические функции по каналам T l вх ( ) — Ti вых (t) и Г, вх (/)-V Гг вых(0 в прямоточном теплообменнике при Ш1 < W2. Теперь исследуем случай, когда Ш) > йУг-Снова будем определять непосредственно переходные функции hii t) и /112(0. т. е. граничные условия возьмем в виде (4.2.5), [c.165]

Рис. 4.17. Переходная функция для канала Tj (/)->Г2 вых О прямоточного теплообменника при К), > W2.

Рис. 4.18. Весовые функции для каналов Г j 1 1 -> Т 2 вых( прямоточного теплообменника при 4V[ > W2,

Выражение (4.3.51) для функции gn t) содержит сингулярное слагаемое e °- b t — Т]). Его физический смысл очевиден. Пусть в момент времени = О на входе в первый поток появился тепловой импульс, которому соответствует входная функция вида T Bx(t)—8(t). Тогда в момент времени / = Ti (где ti — время прохождения через теплообменник жидкости в первом потоке) этот тепловой импульс достигнет выхода. Поскольку по мере движения импульса он будет отдавать часть своей энергии ненагретой жидкости во втором потоке, на выходе импульс будет ослаблен. Коэффициентом ослабления является Так как константа o j имеет вид а = RJ/wi, то коэффициент ослабления равен т. е. совпадает с аналогичным коэффициентом, на который умножается входное воздействие в виде б-функции при прохождении прямоточного теплообменника [см. выражения (4.2.47) и (4.2.76) для весовой функции gii(0 в прямоточном теплообменнике]. [c.193]

Прямоточный теплообменник типа труба в трубе весовые функции по различным каналам связи 147, 161, 162, 175 идеализированный модельный 148 сл. [c.301]

Определить среднелогарифмический температурный напор между нефтью и крекинг-остатком для прямоточного и противоточною теплообменников, сравнить их и сделать выводы. [c.37]

Выше уже отмечалось, что противоточная схема является наиболее эффективной по сравнению с другими схемами. Критерием для оценки эффективности служит значение среднего температурного напора (34.4) в противоточной схеме она оказывается больше, чем в прямоточной. Следовательно, поверхность нагрева теплообменника с противоточной схемой движения жидкости будет меньше, чем с прямоточной. Значит, при прочих равных условиях он будет наиболее компактным, а затраты материала на его изготовление наименьшими. Кроме того, при осуществлении противотока можно получить более высокую конечную температуру для нагреваемой жидкости, чем при прямотоке tl может стать даже выше температуры греющей жидкости на выходе, что в прямоточной схеме невозможно. Однако существуют условия, при которых схема противотока теряет свои преимущества перед прямотоком и они обе оказываются равноценными. Вот эти условия значения водяных эквивалентов греющей и нагреваемой жидкостей резко различаются, т. е. либо либо, наоборот, средний температурный напор [c.431]

Средний температурный напор в прямоточном теплообменнике [c.99]

Средний температурный напор как в прямоточном, так и в противоточном пароводяном теплообменнике [c.99]

Средний температурный напор в прямоточном теплообменнике определяем по формуле (2.66) [c.100]

Задача 2.113. Определить расход нагреваемой воды и средний температурный напор в прямоточном пароводяном теплообменнике, если известны расход нагревающего пара Di = 1 кг/с, давление нагревающего пара /7 = 0,118 МПа, температура нагревающего пара /п=104°С, энтальпия конденсата /, = 436 кДж/кг, температура нагреваемой воды на входе в теплообменник /2=10°С, температура нагреваемой воды на выходе из теплообменника /2 = 36°С и коэффициент, учитывающий потери теплоты теплообменником в окружающую среду, f/ = 0,98. [c.101]

Задача 2.114. Определить поверхность нагрева прямоточного водоводяного теплообменника, если известны расход нагревающей воды Wi = 2 кг/с, расход нагреваемой воды 2 = 2,28 кг/с, температура нагревающей воды на входе в теплообменник = 97°С, температура нагреваемой воды ца входе в теплообменник 2 = 17°С, температура нагреваемой воды на выходе из теплообменника /2 = 47°С, коэффициент теплопередачи k=Q,95 кВт/(м К) и коэффициент, учитывающий потери теплоты теплообменником в окружающую среду, 17 = 0,97. [c.101]

Рассмотрим два простейших типа теплообменников — прямоточный и противоточный. К первому типу относятся теплообменники, в которых потоки движутся по обе стороны разделительной стенки в одном направлении. Если движение происходит во встречных направлениях, то теплообменник принадлежит к нротивоточному типу. В общем случае теплоотдающий поток по ходу течения охлаждается, а тепловоспринимающий нагре- [c.144]

Рассмотрим два простейших типа теплообменников — прямоточный и противоточный. К первому типу относятся теплообменники, в которых потоки движутся по обе стороны разделительной стенки в одном направлении. Если движение происходит во встречных направлениях, то теплообменник принадлежит к противоточному типу. В общем случае теплоотдающий поток по ходу течения охлаждается, а тепловоспрннимающий нагревается. Решение задачи, полученное в этом предположении, будет поглощать в себе н такие частные случаи, когда в одном из потоков происходят фазовые [c.137]

В зависимости от взаимного характера движения теплоносителей различают теплообменники прямоточные, в которых теплоносители движутся попутно и разность температур между ними уменьшается по длине теплообменника противо-точные, где движение теплоносителей встречное, и перекрестноточные с взаимно перпендикулярным течением теплоносителей. [c.61]

На практике чаще используются про-тивоточные схемы движения, по кольку при одинаковых температурах входящих и выходящих теплоносителей S7 при противотоке всегда больше, чем при прямотоке. Согласно формуле (13.3) это означает, что для передачи одного и гого же теплового потока Q при против эточной схеме потребуется теплообменник меньшей площади. Еще одно преим щество противоточного теплообменника заключается в том, что холодный теплоноситель в нем можно нагреть до температуры более высокой, чем температ ра греющего теплоносителя на выход t"> t (см. рис. 13.6). В прямоточном теплообменнике этого сделать невозможно. [c.107]

Это выражение дает заметно более высокие значения коэффициентов теплообмена, чем формулы (10-19) и (10-20). Определенным объяснением такого результата может служить, по-видимому, большая равномерность газораспределения (в камере противотока слой формировался как продолжение камеры типа поперечно продуваемый наклонный слой ). Результаты, полученные в Л. 328] по теплообменнику с однотипными противоточными камерами типа нагрев — охлаждение насадки, рассматриваются в гл. 11. Теплообмен в движущемся слое при его продувке по смешанной схеме (последовательное чередование противоточного и прямоточного движения газа) имеет место в аппаратах со встроенными многорядными коробами раздачи и отвода газа (шахтные зерносушилки, многозонные теплообменники и т. п.). Согласно [Л. 200] при охлаждении слоя сухого зерна пшеницы (Уф = 0,1- 0,4 м1сек, расстояние между коробами 120 мм, а = 860 м 1м и Кесл = 18-н 100) [c.323]

В свою очередь каждую из приведенных групп будем различать по важнейшей характеристике дисперсных потоков — концентрации твердого компонента а) теплообменники типа газовзвесь , б) теплообменники типа флюидный поток , падающий слой , в) теплообменники типа движущийся плотный слой . Естественно, что характеристики теплообменников также зависят от взаимонаправления потоков (прямоточные, противоточные, перекрестные, многоходовые схемы), от особенностей твердого компонента (двухкомпонентные, многофазные и многокомпонентные среды мо-нодисперсные и полидисперсные частицы и т. п.), от назначения теплообменника (низкотемпературные и высокотемпературные воздухоподогреватели, регенераторы ГТУ, пароперегреватели, системы теплоотвода в ядерных реакторах и т. п.), от конструктивных особенностей (с тормозящими элементами, с вибрацией, в циклонных аппаратах) и пр. [c.359]

Накопленные данные позволили перейти к разработке опытно-промышленных воздухонагревателей типа газовзвесь . В табл. 11-1 приведены примерные характеристики двух теплообменников такого рода. Для прямоточного котла Зульцер паропроизводительностью 50 г/ч теплообменник призван заменить существующий металлический воздухонагреватель типа Каблиц , обеспечивая более глубокое охлаждение уходящих газов. [c.369]

Получим расчетные соотношения для выпожения проверочного расчета прямоточного теплообменника. Если обозначить [c.460]

Рассмотрим случай прямоточного теплообменни-к а. Пусть направление координатной оси ОХ совпадает с направлением движения жидкости. При исследовании динамики теплообменника представляет интерес поведение температур потоков па выходе из аппарата в зависимости от изменения во времени независимых переменных процесса (расходов теплоносителей и их начальных температур). Для получения этих зависимостей необходимо располагать уравнениями поля температур в обеих движущихся средах. Так как рассматривается одномерная задача, [c.6]

Уравнения (1.1.14) вместе с граничными условияг. и (1.1.15) представляют собой динамическую модель прямоточного теплообменника. Вывод уравнений, описывающих динамику п рот и во-точного теплообменника, аналогичен. Отличие состоит лишь в том, что при любом выборе направления оси ОХ, последняя будет направлена навстречу потоку одного из теплоносителей. Это приведет к тому, что в уравнении, выведенном для данного теплоносителя, изменится знак при производной по пространственной координате. Например, если направление оси ОХ совпадает с направлением движения первого теплоносителя, уравнения динамической модели противоточного теплообменника имеют вид [c.10]

Рис. 4.19. Профили температуры в потоках прямоточного теплообменника npHiU]> > 2 различные моменты времени а — в момент

Задача 2.110. Определить расход нагреваемой воды и поверхность нагрева прямоточного водоводяного теплообменника, если известны расход нагревающей воды W]=IS кг/с, температура нагревающей воды на входе в телообменник / ) = 120°С, температура нагревающей воды на выходе из теплообменника / j = 80° , [c.99]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...